陆续不断
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陆续不断范文第1篇
关键词：现浇梁； 模板支撑架；专项施工技术方案
Abstract: through the construction of cast-in-place beam formwork support scheme, the pressure bar stability calculation theory and its vertical non uniform cross section load supporting arrangement principles, special conditions for bridge site support arrangement method and technique, the quality of construction safety matters needing attention.
Key words: cast-in-place beam; formwork; special construction technology programs
中图分类号： TU74文献标识码：A
第一章、工程概况
1.1工程概况
新建铁路东北东部铁路通道登沙河至庄河段高阳跨城庄铁路特大桥，中心里程为DK144+883.14，桥梁全长3985.76m。其中跨越城庄铁路为一联（32+48+32）m连续梁，墩号为第80号～第83号墩。
连续梁截面采用单箱单室、变高度、变截面直腹板形式。箱梁顶宽11.96m，底宽6.4m。顶板厚度除梁端附近外均为43.8cm，腹板厚度48—90cm，按折线变化，底板厚度由跨中的40cm变化至根部的60cm。边跨12.8m（其中现浇8#梁段长7.85m）等高直线段梁高为2.588m。
箱梁横截面采用单箱、单室直腹板形式，顶板厚度除梁端附近外均为35cm，腹板厚48～70～90cm，底板由跨中的40cm按二次抛物线变化至根部的60cm。顶板宽度11.96m，底板宽度6.4m。梁高沿纵向按二次抛物线变化，中支点梁高3.5m，边支点及跨中梁高2.5m，中跨跨中直线段长8.4m，边跨直线段长12.8m。箱梁设计采用C50混凝土，竖向预应力钢筋采用φ25mm高强度精轧螺纹钢筋。（1+0+1）节段及墩身构造图如图1所示。
1.2、桥梁主墩概况
第81～82号桥墩为主墩，墩身高度均为11m、10.5m，墩身设计为C40实体钢筋混凝土结构。墩身顶帽尺寸横桥向宽9.4m、顺桥向长3.2m。墩身结构如图2所示。
1.3、悬浇梁概况
全桥共分为31个梁段，T构每侧悬浇6个节段，总计悬浇24个节段。中支点O号梁段长度6m，1号梁段3m长，其余悬浇梁段分成3.0m及3. 45m，合拢段长1.5m，边跨直线段长度7.85m。
O号梁段及边跨梁段设计采用支架现浇法施工方案，其余均为挂篮悬臂浇筑施工工法。最大悬臂浇筑长度23.25m（墩中心至6号块端）。
悬浇梁各个节点几何特征如下表所示。
（32+48+32）m连续梁悬浇T构主要参数表
1.4、施工的难点和重点
本项分项工程施工的难点和重点是斜腿支架承台上安装位置的精度控制，以保证杆件销接顺利安装，以及高空作业的施工安全。
第二章、模板支撑架结构概况
根据中华人民共和国住房和城乡建设部《危险性较大的分部分项工程安全管理办法》[2009]87号文要求，针对本桥O号梁段模板支撑架的分项工程编制专项施工技术方案。本方案编制的主要内容包括斜腿支架及上部横向二次分配梁及其桁联稳定结构。其上结构属于底模模板结构，列入模板施工作业指导书中编制。
综合本桥结构设计的具体条件，以最高墩身8.5m高为设计，O号梁段及1号梁段是对称浇筑，拟定模板现浇支架采用斜腿支架结构形式。斜腿支架以粗钢管为支杆，细钢管为水平拉杆，上层采用工字钢横向主梁和工字钢分配梁结构。
由于0号梁段6 m 长不能满足两只挂篮独立安装场地需要，考虑高空挂篮解体——再组装的安装安全风险较大，计划将两个1号梁段（各长3 m）改为支架现浇，以满足两只挂篮独立安装的施工需要，则O号梁段模板支撑架搭设长度满足12 m长梁段浇筑需要。
本桥O号梁段及1号梁段现浇支架采用承台上斜腿支架结构方案。支撑架平面尺寸总宽度不小于12m、总长度13m，按（1+0+1）节段总长度12m设置。细部杆件为：
斜支撑柱N1杆件采用直径φ300 mm、壁厚10mm螺旋钢管柱；主梁N2采用双拼I56b工字钢，分配梁N3采用I25b工字钢上水平拉杆N4采用直径φ25mm、标准强度[σ]=830MPa（型号PSB830）精轧螺纹钢筋。（1+0+1）梁段现浇混凝土模板支撑架结构如图3所示
第三章、结构设计荷载计算
（一）、方案设计依据及计算参数
1、本工程客货共用箱梁设计图；
2、高阳跨城庄铁路特大桥下部结构设计图纸；
3、《客货共线铁路桥涵工程施工技术指南》（TZ203—2008）；
4、《铁路桥涵工程施工技术规范》((TB10203-2002）/（J162-2002）)；
5、《铁路桥涵工程施工安全技术规程》（TB10303-2009）；
6、[TZ324—2010]《铁路预应力混凝土连续梁（刚构）悬臂浇筑施工技术指南》；
7、《钢结构设计规范》（GB50017—2003）；
8、【JGJ166-2008】《脚手架及模板安全技术规范》；
9、【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》
10、钢材弹性模量E=2.1×105MPa；Q235钢材抗拉、抗压设计控制强度f=215Mpa，剪切强度fv=125Mpa；
11、钢筋混凝土重度rc=26KN/m3；
12、结构强度安全系数K=1.3；
13、二次分配梁允许挠度[ω]=L/500；
14、恒载系数1.2，活载系数1.4；
15、施工人员及机械活载按1KN/m2，（参考【JGJ166-2008】《建筑施工模板安全技术规范》取值）；
16、模板重量q=2.5KN/m2。外钢模板、竹胶板芯模、木框架，参考【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》取值。
（二）、荷载计算
1、计算结构恒载
本桥（1+0+1）梁段全长12m采用支架现浇，分两次浇筑。先一次浇筑6m长 O号梁段，待O号梁段完成后，再接续浇筑两个3m长1号梁段。从支架受力过程分析，支架是两次加载，交替承担箱梁施工荷载。因此，支架强度应分为两次荷载设计计算。两次加载的结构恒载计算横断面截取图1中的1-1和2-2及3-3位置的横断面。
（1）、恒载计算横断面面积
O号梁段墩外支架支撑部分荷载横截面积如图4所示。
`
1号梁段端部（3—3）横截面积如图5所示。
（2）、支架承担梁段对应横截面积：
1—1截面面积：A1=15.413m2；
2—2截面面积：A2=13.278m2；
3—3截面面积：A2=11.657m2。
2、计算设计荷载
（1）、O号梁段悬出墩外1.4m长，斜腿支架水平拉杆支撑1.4m长段设计荷载，采用（1—1）及（2—2）横断面
①、支撑梁段结构恒载：q1= 0.5rc（A1+A2）=373KN/m;
②、模板重量q2=qB=30KN/m; B为梁宽，11.96m。
③、支架临时结构重量：q3=15%q1=78KN/m(暂按以往经验估算)
④、施工人员和机械活载：q4=1KN/m2×B=12KN/m。
⑤、结构平均设计线性荷载：q=1.2(q1+q2+q3)+1.4q4=594KN/m。
计算荷载比较结构自重放大系数：K=1.59。
（2）、1 号梁段3m长设计荷载，采用（3—3）及（2—2）横断面
①、支撑梁段结构恒载：q1= 0.5rc（A2+A3）=324KN/m;
②、模板重量q2=qB=30KN/m; B为梁宽，11.96m。
③、支架临时结构重量：q3=15%q1=49KN/m(暂按以往经验估算)
④、施工人员和机械活载：q4=1KN/m2×B=12KN/m。
⑤、结构平均设计线性荷载：q=1.2(q1+q2+q3)+1.4q4=500KN/m。
计算荷载比较结构自重放大系数：K=1.543。
第四章、结构内力计算
（一）、浇筑O号梁段工况下的结构内力计算
1、计算支撑点内力
浇筑O号梁段时，悬出墩外1.4m作用在支架上。支撑架的荷载示意图如图6所示。墩身上支撑点两个A点，每点支撑力假设为R1；墩外支撑柱两个C点，每点竖向支撑力假设为R2。
由力矩平衡原理可得：
墩身上分担荷载：2R1=672 KN，R1=336KN；
支撑柱N1竖向荷载：2R2=123 KN，R2=62KN。
2、计算纵向工字钢主梁N2内力
N2主梁内力计算图如图6所示。
N2最大弯矩为：Mmax=385KN-m，最大剪力Tmax=672KN。
3、计算横向分布工字钢梁N3内力
（1）、计算支撑梁段平均横断面荷载图
截取O号梁段悬出墩身外1.4m段的平均横断面面积。平均横截面积荷载图如图8所示。
平均断面面积A=13.475m2。
（2）、计算分布梁N3最大内力
分布梁N3的内力计算图如图9所示。
N3分配梁最大弯矩Mmax=118KN-m，最大剪力Tmax=208KN。
（二）、浇筑1号梁段工况下的结构内力计算
1、计算支撑点内力
浇筑1号梁段时，全部3m长都作用在支架上，已完梁段的荷载卸架撤掉不计。支撑架的荷载示意图如图10所示。墩身上支撑两点，每点支撑力假设为R1；钢管柱支撑两点，每点竖向支撑力假设为R2。
由力矩平衡原理可得：
墩身上分担荷载：2R1=518 KN，R1=259KN；
支撑柱N1竖向荷载：2R2=973KN，R2=487KN。
2、计算上水平拉杆N2内力
N2拉杆内力计算图如图11所示。
N2最大弯矩为：Mmax=984KN-m，最大剪力Tmax=973KN。
3、计算横向分布工字钢梁N3内力
由于O号梁段箱梁截面较高，竖向荷载大于1号梁段。计算段长1.2m，对应O号梁段的横向分布梁N3所需要的强度较大。为计算简便，1号梁段横向支撑部分，N3分配梁按O号梁段计算结果进行，不再单独计算。
（三）、选取结构设计内力——结构内力汇总比较
依墩支架O号梁段及1号梁段两次受载内力统计表
五、结构设计，强度和刚度验算
1、斜支撑柱-N1
斜支撑柱长度11.88m，中间加一道钢管联系自由受压高度为5.94m。支撑柱拟采用直径φ300mm、壁厚t=10mm的螺旋钢管柱。钢管材质为Q235。分担的最大轴向受压荷载R=506KN。
钢管柱的物理几何特征：横截面积A=91.106cm2，截面惯性矩IX=IY=9588.926cm4 ，延米重量71.518kg/m，回转半径i=10.959cm，长细比λ=54.2，属于短压杆。长细比折减系数ψ=0.832。
支撑柱允许支撑能力R==1630 KN。大于R=506KN，安全储备系数3.22，大于K=1.3，满足要求。
钢管受压后最大压缩量：=3.1mm。注：N1杆件下料时应考虑此压缩量。
2、水平拉杆（纵向主梁）-N2结构设计
水平拉杆N2结构设计图如图11所示。
N2杆件结构每根梁采用两根I56b工字钢共四根，Q235钢材。两根N2拉弯杆其组合杆件物理特征为：横截面积∑A=584cm2，截面惯性矩∑IX =274040cm4。抗剪[fv]=125MPa。
N2杆件的设计控制最大内力为：最大弯矩为：Mmax=984KN-m，最大剪力Tmax=973KN，最大水平拉力F=143KN。
1、验算弯曲拉应力
=103Mpa，小于f=215MPa，安全储备系数K=2.1，满足要求。
2、抗剪核算
，安全系数：K=7.3满足要求。
3、验算弯曲挠度
利用位移相似比例法计算。验算最大弯矩处的挠度变形值。设N2主梁上作用单位力q=1，则单位力弯矩图如图13所示。
单位荷载作用下的最大弯矩：=24200；
单位荷载作用下的最大挠度：=0.000008；
设所求跨中最大挠度为ωmax，由相似比例公式：求得：
=3.3mm；小于允许挠度==8.8mm，满足要求。
4、N2与N1上端撑板连接焊缝设计
N2与N1上端撑板连接焊缝属于侧面角焊缝，根据《钢结构设计规范》GB50017-2003规定，验算剪切应力，
剪切应力，剪切力为最大水平拉力143KN，角焊缝设计厚度直角焊缝取0.7（焊角尺寸本方案取10mm），焊缝计算长度为实际焊缝长度减去2，本方案焊缝长度160cm。焊缝设计强度本方案与Q235母材强度相同为235MPa。
安全系数K=18，大于1.3，满足要求。
（三）、横向分布梁-N3
采用I25b工字钢，Q235钢材。其物理特征为：横截面积A1=53.5cm2，截面惯性矩IX =5280cm4 ，
N3分布梁的设计控制内力：最大弯矩Mmax=118KN-m，最大剪力Tmax=208KN。
1、计算所需根数
设所需I25b工字钢n根，按允许应力法计算。则：。令。得到：1.7。选取3根（I25b工字钢布置间距应满足梁底模板支撑的100mm×100mm方木支撑跨度需要，平均间距60cm）。
2、验算弯曲拉应力
=93.2Mpa，小于f=215MPa，安全储备系数K=2.3，满足要求。
3、验算弯曲挠度
利用位移相似比例法计算。验算最大弯矩处的挠度变形值。设N3主梁上作用单位力q=1，则单位力弯矩图如图14所示。
单位荷载作用下的最大弯矩：=37813；
单位荷载作用下的最大挠度：=0.036；
设所求跨中最大挠度为ωmax，由相似比例公式：求得：
=11.2mm；与允许挠度=11mm相当。按《JGJ166——2008》规范要求，去掉荷载系数K=1.2，挠度检算是满足要求的。
4、验算抗剪强度
最大截面剪切应力：=13MPa，小于fv=125Mpa。安全储备系数K=9.6，满足要求。
（四）、墩身上预埋件精轧螺纹设计与检算
墩身预埋N4采用φ25精轧螺纹PSB830抵抗水平拉力和竖向剪力。最大水平拉力F=143KN，最大竖向力R1=336KN。抗剪强度fv=373MPa。
抗拉强度验算
水平拉力F=143KN允许拉应力=0.8×830×（4×491mm2）=1304KN,安全系数K=9.1。满足要求。C为群栓受力不均匀系数。
抗剪强度验算
允许拉应力=336KN/（4×491mm2）=171MPa,安全系数K=2.1。满足要求。
（五）N5、N6桁撑结构设计
①、N5为水平桁撑，此桁撑没有明确的内力，支撑最大长度为510cm，故按【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》中的一般规定设置，受压杆件长细比不大于200，取回转半径i≥2.55cm；受拉杆件长细比不大于350，取回转半径i≥1.46cm。
选择直径φ120mm、壁厚6mm，其回转半径i=4.036cm，大于1.87cm。
②、N6、剪刀撑按受拉构件设计。受拉长度760cm，受拉杆件长细比不大于350，取回转半径i≥2.17cm选择直径φ120mm、壁厚6mm，其回转半径i=4.036cm，大于2.17cm。满足要求。
（五）N5、N6桁撑结构设计
①、N5为水平桁撑，此桁撑没有明确的内力，支撑最大长度为510cm，故按【JGJ162-2008】《建筑施工模板安全技术规范》中的一般规定设置，受压杆件长细比不大于200，取回转半径i≥2.55cm；受拉杆件长细比不大于350，取回转半径i≥1.46cm。
选择直径φ120mm、壁厚6mm，其回转半径i=4.036cm，大于1.87cm。
②、N6、剪刀撑按受拉构件设计。受拉长度760cm，受拉杆件长细比不大于350，取回转半径i≥2.17cm选择直径φ120mm、壁厚6mm，其回转半径i=4.036cm，大于2.17cm。满足要求。
六、施工方法及施工工艺
1、施工工艺流程
2、主要施工方法
（1）、杆件、预埋件加工制作
钢管柱及型钢下料前，在要切口上使用卡尺画线，然后对准画线切割，确保切口角度与斜撑角度吻合。
钢管柱接长，确保上下处在同一轴心线上。接长焊接前，应垫平、垫牢固、摆直，稳定后方可施焊。先周边电焊定位，检查无误后再连续满焊。
所以轴销孔均应台钻成孔，严禁乙炔、电焊切割成孔，避免孔壁局部应力过大损坏。
（2）、墩身内N4杆件安装
为确保三角架杆件安装准确顺利，N4杆件预先加工完成后，在墩身模板组装前，安装到墩身钢模板上，定位加固准确。杆件固定要牢固，确保混凝土灌注过程中不跑位。
（3）、N1斜支撑柱及N2水平拉杆的安装
使用吊车配合人工安装就位。施工人员作业位置，可在墩上设置吊架，减少落地支架工程量。
（4）、顶层N5桁撑安装
在N1支撑柱及N2拉杆安装就位后，及时组装N5横撑。
（5）、N3——横向分布梁安装
支架整体稳固后，接续吊装N3分布梁。N3分布梁采用标准长度12mI25b工字钢，布置间距不超过60cm，满足上部100×100mm方木支撑间距的需要。N3安装数量按O号梁段与1号梁段两次浇筑需要设置。作业平台12m宽不足时，可两端交错50cm布置，以实现支架顶部较宽作业宽度。N3分布梁在N2主梁上的接触位置，设置挡板和斜撑，防止N3侧向翻到。使用U形螺栓或焊接压板，防止两端悬臂延伸段倾覆。
（6）、安装支架上作业安全围栏
N3分布梁安装后，搭设作业平台和安全围栏。安全围栏采用50mm角钢和φ16mm钢筋制作，维护高度不低于1.5m。
支架搭设后，应进行预压试载检验。
（7）、支撑架的拆除
待（1+0+1）号梁段完成后依次拆除临时支架。先拆除梁底模板、支撑方木楞、N3分布梁，再拆除N1支撑柱及N2水平拉杆。
拆除作业采用人工配合吊车作业。上下专人统一指挥，严防误操作。
七、各项施工保证措施及注意事项
1、本方案是按O号梁段和1号梁段交替施工受力计算的，不能承受全部荷载。在O号梁段完成后，必须将O号梁段的底模板拆除，卸掉O号梁段的荷载。避免支架承受全部荷载——造成支架压溃破坏。
2、N1支撑柱的接长要求顺直、上下同心、搭接或者拼接板厚度焊缝高度均要满足钢管截面强度要求；上下端盖板焊接要保证焊缝厚度和质量。
3、墩身内预埋杆件N4，必须安装在模板上，使用钢模板定位控制，确保预埋杆件空间位置准确。
4、N1、N2、N5杆件的焊接质量，必须满足设计要求，接触面周边满焊缝，焊缝应饱满，并应探伤、夹渣检查。
5、支架平台上应设安全围栏。围栏规格不得低于1.5m高。施工标准由现场制定施工结构。
6、O号梁段及1号梁段施工范围，设置明显警示标识，禁止无关人员入内；吊装场地禁止人员通过。
陆续不断范文第2篇
华发股份成立于1992年，经过近20年发展公司已经在珠海地区树立了良好口碑和市场占有率。此外近5年华发股份除了继续巩固原珠海和中山市场外，在异地拓展的“走出去”战略方面也有明显进展。
我们认为目前公司二、三线城市布局已经初具规模，异地拓展能力在不断加强。虽然公司异地项目开发进度较慢，但是相关项目沉淀价值较高，且开始逐步进入业绩释放期。相关项目未来将成为公司业绩增长的有力支撑。
十字门中央商务区启动，公司有望陆续参与后期开发：目前为启动横琴新区开发、促进珠海城市发展、珠海市政府决定在珠海横琴、湾仔交界区域开发珠海十字门中央商务区。十字门商务区占地面积约5.77平方公里，规划总建筑面积1100万平方米，总投资将超过1000亿元。目前公司大股东华发集团已经承接了十字门商务区全面开发任务，主要负责城市规划、土地开发和城市配套设施的开发和运营。考虑到大股东已经承诺不会与上市公司发生同业竞争，且将继续支持上市公司发展。我们认为作为大股东唯一上市融资平台，华发股份未来有望享受大股东进入十字门整体开发的先入优势和后期横琴地区开发所带来的潜在发展机遇。
新开工逐年增大，业绩锁定能力强：伴随着公司土地数量的不断扩大，公司近几年新开工和预售账款保持增长。公司2010年新开工面积为115万平，较2009年52万平同比增长121%。公司目前在售项目是华发世纪城六期，斗门水郡、中山生态园、大连华发新城、包头项目等。下半年华发蔚蓝堡项目、华发新城六期及湾仔项目等珠海本地项目有望陆续跟进。我们认为公司今年销售同比将维持稳定增长。
陆续不断范文第3篇
自2007年10月份全球金融危机爆发至今年2月底，全球主要股票市场代表性指数累计最深回调幅度普遍超过50%。不过，自2008年第四季度以来，全球主要股票市场陆续出现了不同程度反弹行情，尤其是自今年3月初以来，全球各主要股票指数普遍先后持续强劲反弹。我们认为，随着全球各主要经济体金融市场数据陆续获得显著改善，本轮全球金融危机很可能进入尾声阶段，这无疑将可能为A股市场惯性向上反弹提供了新增的有利因素。但在全球各主要经济体（包括中国）的实体经济“触底”时间预期欠明朗之前，及A股市场总体估指水平即将进入20倍以上的“泡沫”估值区间的情形下，预计A股市场未来潜在向下的回调风险将开始逐渐累积。
经济尚难全面复苏
受2008年第四季度以来政府先后宣布实施4万亿元经济刺激计划与十大产业振兴规划方案等的刺激，我国固定资产投资增速近几个月基本持续维持在较高水平，2月份我国发电量同比增幅与工业增加值等宏观经济同步指标的改善，意味着我国部分工业行业可能已由此前的“去库存化”进入库存回补阶段。
统计数据显示，2008年前11个月，我国工业企业产成品库存累计同比增幅为25%，较2008年前8月工业企业产成品库存累计同比增幅28.5%的水平相比，回落了约3.5个百分点。尽管我们暂时未知最近几个月库存同比增幅数据，但在近几个月库存回补的情形下，基本可以判断目前我国工业企业库存同比增幅仍处在自1999年以来的历史次高位水平。
此外，从具体的重点行业角度看，根据中国煤炭资源网公布的统计数据显示，自2008年10月份以来，我国港口煤炭库存、煤矿企业的煤炭库存等都开始大幅上升；另外，我国钢铁行业中的主要产品如板材、长材、罗纹钢等库存绝对量都普遍依然处在较高的水平。
综合而言，鉴于下一阶段我国社会消费品零售总额增速与出口增速下滑态势依然难以获得有效改善，甚至面临进一步下行风险，而在上述两大需求（消费需求与出口需求）增速预期继续不乐观的预期下，我国固定资产投资增速未来无疑也随时面临下行风险；因此，在我国经济总需求不乐观的情形下，及考虑到目前我国工业库存总体依然偏高的现实，我们认为我国经济年内可能面临“再去库存化”与“降产能利用率”的压力，我国宏观经济也由此难以实现全面复苏。
经济持续低迷
统计数据显示，自2007年10月份至2008年8月份期间，美国制造业库存月度同比增幅由初期低点2.5%不断上升至最高8.6%的水平，进入2008年第四季度以来，美国经济开始步入“去库存化“阶段，期间美国制造业产能利用率出现持续大幅下降，受此因素带动，近几个月时间美国制造业库存月度同比增幅回落至0.1%，显示美国经济“去库存化”已经取得一定效果；但与2001年前后时间段的那一轮经济调整时的历史经验数据相比，2002年1月份与2月份，当时美国制造业库存同比增幅都低于-12%，因此，这意味着目前美国制造业库存同比增幅的绝对值可能依然较高，美国经济“去库存化”可能仍将延续。
三大经济体固定资产投资增速表现普遍继续低迷。统计数据表明，自2007年第二季度起，全球三大经济体美国、欧元区与日本固定资产投资增速（或固定资本形成额增速）即先后陆续下行，目前三大经济体固定资产投资增速趋势仍未见改善迹象，并普遍继续处于下滑态势中。因此，这预示着全球三大经济体未来经济增速仍面临进一步下行风险。三大经济体PMI指标与制造业新增订单等经济领先指标表现喜忧参半。统计数据显示，作为宏观经济的重要领先指标，美国、日本与欧元区等三大经济体的PMI指标自今年1月份以来都陆续出现了小幅度的回升；但是，美国制造业与欧元区工业等的新订单同比增幅最新值普遍继续表现疲软，美国制造业（除运输外）2008年12月份与2009年1月份新增订单同比增幅分别为-16.1%与-16.6%，明显差于上一轮经济调整时最低点即2002年1月份约-10.2%的水平；欧元区2008年12月份工业新增订单同比增幅约为-23.2%，同样明显低于上一轮经济调整时约-10%的最低值。
估值面临压力
我们认为，2008年第四季度起政府实施的4万亿元经济刺激计划、2008年12月份起以货币供应量M1增速等为代表的金融市场数据获得改善、以及2009年年初起工业企业库存回补等综合有利因素，是引发A股市场自2008年11月份以来展开持续性反弹行情的三项重要因素。
勿庸置疑，在熊市周期中，流动性的改善对股票市场的阶段性运行趋势具有不可忽视的积极刺激作用。统计数据显示，在2001年12月至2004年5月期间的那一轮M1增速上行期，上证综合指数曾于2003年11月至2004年4月期间自1307点的阶段性低点最高上涨至1783点，期间5个月时间内上证综指累计最高反弹幅度约为36%，为A股市场2001年至2005年的四年熊市期间最有力度的一波反弹行情。
但值得关注的是，A股市场在经历了自2008年10月下旬以来的持续性反弹行情之后，作为反映场外新增潜在可流入股票市场资金的重要指标，M1/流通A股市值之比自2008年11月份以来再度持续下行，截至2009年3月第，M1/流通A股市值之比值仅约为2.5倍，仅略高于该比值在2008年上半年期间的历史最低位水平，并显著低于该比值在2008年10月份约4.2倍的水平，这表明，尽管近阶段M1增速不断上行，我国流动性持续改善，但同期伴随股指的不断反弹、及新增解禁股的不断解禁流通，未来新增的可能流入A股市场的潜在资金，可能难以完全消化A股市场再次不断膨胀的流动市值，这对本轮估值提升性质的阶段性反弹行情显然不利，因此，未来A股市场PE水平是否能够持续大幅提升，显然值得怀疑。
二季度或面临“筑顶”风险
陆续不断范文第4篇
2012年3月天津航运指数下设的北方国际集装箱运价指数共23次（见图1）。月初欧洲、地中海、东南亚和波斯湾等航线运价调涨，拉动指数振荡上扬，其中3月7日上扬幅度较大，环比涨幅为2.63%；月中美国和南美航线的调价计划陆续完成, 3月8―19日指数连续小幅攀升，且涨幅均衡；月末欧洲和地中海航线再次大幅上调运价，受此影响，3月27日指数迅速突破800点，环比涨幅为2.94%。3月31日指数趋稳，收于860.06点，比2月29日上涨153.56点，累计涨幅为21.74%。
（1）欧洲航线3月前期，船公司陆续完成调价计划，运价大幅上扬；进入月中以来，部分船公司为提高船舶装载率，对运价进行微幅回调，但市场整体趋势倾向于维护涨价成果，因此运价跌幅极小；月末订舱时运价再度上调，指数迅速攀升。由于国际原油价格飙升，船公司运输成本进一步上扬，加之欧盟委员会拟于2012年6月开征航海碳税，对超出碳排放标准的船舶征收税费，促使船公司坚定再次大幅上调运价的决心，月内运价均值较2月上涨82.06%。为维持前期涨价成果，船公司已采取削减运力的措施。法国航运咨询机构Alphaliner的统计数据显示，截至2012年2月27日，全球闲置集装箱船达289艘，并且呈增长趋势。
（2）美国航线随着美国经济逐渐复苏，贸易量稳步提升，月内整体出货情况较为理想，部分航次出现爆舱。月中运价成功上调，美西和美东航线运价均值分别较2月上涨4.19%和2.56%。美国密歇根大学和路透社于3月30日联合的统计报告显示，2012年 3月美国消费者信心指数为76.2，环比上升0.9，高于2011年同期水平。消费者信心的不断增强推动美国市场逐步向好，市场货量的稳步回升或将为泛太平洋运价稳定协议组织4月15日再次上调运价注入信心。
（3）南美航线月初运价延续2月末的跌势，但跌幅有所收窄；进入月中，随着船公司陆续执行调价计划，运价大幅攀升；由于货量不足，月末运价未能延续涨势而有所回调。据悉，船公司计划在4月中旬再度上调航线运价，且调涨幅度对贸易商构成较大压力。
陆续不断范文第5篇
天气一如既往的燥热。树上的知了不安地叫着，这也得令人们对闷热天气的厌恶波及到了它的嘶叫声，都厌恶起这令人心神不宁的噪音。或许是因为知了叫声的衬托，我始终觉得周围静悄悄的，似乎除了知了声还是知了声，这应该便是我们常说的“暴风雨前的宁静”吧没多久，外出的人们陆续回到了家中，他们知道，乌云已经蓄势待发了。
果然，当第一滴“侦察兵”来到这个大地，而后的“千军万马”得到消息，也一齐杀出。不一会儿，“滴答滴答”的声响便向彻整个村落。院落里的铁板因被雨点敲击而发出的声音也越来越大，越来越雄厚，似乎是大雨的“战鼓”，不断的敲击着，我知道，在短短几分钟里，雨势已由小雨转换为大雨，没人敢闯出去，这时的大地，是它们的“地盘”。
然而，人们不知道，在大雨中，一位极为恐怖的角色正悄然接近。
起风了！
风呼啸而起，一股不亚于先前大雨的气势无形间压迫在每一个人的身上——看！远方的参天古树别吹得东倒西歪，无数的叶子别吹落，随着暴风，被吹到了高空之中；另一边，北方的山坡上，树木此起彼伏，连绵不绝，犹如波澜壮阔的大海一般，激浪滔天；无数小树被暴风轻易折断，门前的竹林也被吹得“刷刷”作响……大雨本就恐怖，又有了暴风的助力，便更加肆无忌惮的在大地上侵略着，马路很便沦为“运河”。忽然，风涨了，瓦片被三三两两的吹下，有只听“咔嚓”一声，我家后院一棵直径足有一人粗的枫树被连根拔起……、
雨终于停了。
