反应容器

前言：想要写出一篇令人眼前一亮的文章吗？我们特意为您整理了5篇反应容器范文，相信会为您的写作带来帮助，发现更多的写作思路和灵感。

反应容器范文第1篇

CPR1000反应堆压力容器在下封头上共布置了50个中子测量管座，作为堆芯中子辐照测量仪器的通道，详见图4；某三代堆型和CAP1400堆型在下封头没有设置中子测量管座，即下封头是一体结构，无需开任何孔，而把堆芯测量通道布置到了顶盖，在顶盖上增加了8个堆测接管，与堆测接管下段采用对接焊结构，让所有的堆芯测量装置从顶盖向下伸入到堆芯，堆测接管的结构详见图5；ACP1000堆型反应堆压力容器也取消了底封头的中子测量管座，并在顶盖上设置12个堆芯测量管座，与顶盖采用J坡口焊接的形式进行连接，用于堆芯测量装置的通道，详见图6。将底封头上的堆芯测量装置转移到顶盖上有以下优点：将底封头上的堆芯测量装置转移到顶盖上，减少了底封头上堆芯测量装置泄露的风险，增加了整个设备的安全性，为反应堆压力容器在60年寿期的安全运行提供了保障。

2导向栓的安装位置

CPR1000堆型和ACP1000堆型的反应堆压力容器在安装顶盖时，导向栓占用三个主螺栓孔，在顶盖顺利安装到容器组件上后将导向栓拆下，再安装主螺栓。某三代堆型及CAP1400堆型的反应堆压力容器在安装顶盖时，导向栓不占用主螺栓孔，这两种堆型反应堆压力容器的接管段法兰外侧焊接有两个导向栓支撑块，导向栓支撑块上设置专门用于安装导向栓的螺孔；在整体顶盖的法兰外侧焊接有两个导向栓支架，用于引导顶盖顺利安装。且这两种堆型的导向栓在设备运行期间不拆除。导向栓占用单独的螺孔且在运行期间不拆除具有以下优点：（1）导向栓不占用主螺栓孔，可以有效保护主螺栓孔螺纹，避免主螺栓孔螺纹在安装顶盖时被导向栓损伤。（2）导向栓在运行期间不拆除，可以在每次换料或检修时减少一次导向栓的安装和拆卸时间。

3主螺栓孔上部光孔及换料密封环上端面的状态

CPR1000堆型反应堆压力容器主螺栓孔上部光孔为低合金钢表面，详见图7；而ACP1000、某三代堆型及CAP1400反应堆压力容器的主螺栓孔的上部光孔进行了不锈钢堆焊，详见图8。CPR1000堆型反应堆压力容器上端面及换料密封环上面为低合金钢表面，详见图7；而ACP1000、某三代堆型及CAP1400反应堆压力容器的上端面及换料密封环上表面进行了不锈钢堆焊，详见图8。主螺栓孔上部光孔及换料密封环上端面进行不锈钢堆焊，有以下优点：在换料及检修期间反应堆压力容器筒体上表面被硼水淹没时，有效保护主螺栓孔和容器法兰上表面和换料密封环上表面避免腐蚀，为反应堆压力容器60年的安全运行保驾护航。

4结束语

通过对几种反应堆压力容器结构的比较和分析，可以看出反应堆压力容器的发展有以下趋势：（1）随着发电功率的增加，反应堆压力容器有大型化的趋势；（2）零部件的一体化是

反应容器范文第2篇

关键词：田湾核电站；压力容器； 结构与材料；老化机理分析

中图分类号：O6-335 文献标识码：A 文章编号：

《核动力厂定期安全审查》（HAD103/11）中规定了对核电厂安全重要的部件进行老化管理，反应堆压力容器（以下简称RPV）作为核电厂一回路重要设备，其物项劣化需控制在规定的限度内。对RPV老化机理的清晰理解认识和对老化机理全面和深入的分析是开展RPV老化管理工作的前提和关键步骤。田湾核电站堆型属于V-428型，RPV是由俄罗斯设计制造的，本文介绍了田湾核电站RPV的老化机理分析。

设备介绍

田湾核电站一、二号机组的RPV筒体及顶盖见下图（图1），筒体部分由六道环焊缝焊接连接而成，内壁堆焊有奥氏体不锈钢堆焊层。RPV的相关参数如表1，RPV部件所用材料见表2。RPV老化机理分析的范围为RPV本体和RPV顶盖。

图1 RPV筒体及顶盖

表1：田湾核电站RPV参数

表2：RPV部件材料

其中15Х2НМФA-A同15Х2НМФA-1属于俄罗斯设计RPV所用材料，两个级别钢的区别在于杂质元素Cu含量上限值由0.1%下降为0.08%，元素Ni含量上限值由1.5%下降为1.3%。

为了监督RPV材料性能变化，田湾核电站每台机组设置有6套辐照监督试样和6套热老化监督试样，分别安装在RPV筒体段内壁和保护管组件上平台上；每套监督试样包含有力学性能试样，可定期取出试样进行试验。

田湾核电厂RPV老化机理分析

在调研和总结国内外同类型核电站的运行经验基础之上，得出田湾核电站的老化机理主要包括中子辐照脆化、热老化、疲劳、腐蚀。

辐照脆化

RPV堆芯筒体收到快中子照射，根据IAEA[1]研究报告指出，当快中子注量大于1022n/m2(E1MeV)时，快中子注量对材料的辐照脆化有显著影响。田湾核电站RPV内表面寿期末最大中子注量约为4.81023 n/m2 (E0.5MeV)，田湾核电站RPV的中子辐照将是导致材料脆化的主要因素之一。快中子辐照的脆化效应是在一定的辐照条件下铁素体的硬度和抗拉强度增加，而延展性和韧性降低；可用于韧脆转变温度的上升和上平台能量的减小来度量，此两者都是快中子注量和杂质含量的函数。对于监测RPV辐照脆化的区域有RPV堆芯筒体（上/下圆筒壳段）及圆筒段环焊缝。影响快中子辐照脆化的主要因素有：中子注量、中子能谱、辐照温度、合金成分和杂质元素；根据田湾核电站RPV设计文件，对田湾核电站RPV辐照脆化需检测的中子能谱为E0.5MeV。

热老化

钢的热老化是与温度、第二相和时间有关的性能劣化机理。用于VVER-1000型的15Х2НМФA钢对于热老化的起因有两种解释，一种解释为：第二相为富铜沉积物从固溶体中析出，阻挡了位错移动，引起材料的硬化和脆化。另一种解释为第二相为渗碳体的析出，导致了材料的硬化和脆化，且与焊接、合金成分、杂质元素含量无关。根据试验研究结果表明在250至350C温度下，15Х2НМФA类型钢材料脆化呈两阶段变化，脆化阶段和塑性恢复阶段，临界脆性转变温度升高不超过30C[2]，随后临界脆性转变温度将恢复至初始状态。焊缝材料的热老化程度较母材材料的热老化程度弱。田湾核电站RPV接管区出口处是RPV中水温最高处，因此需监测接管区材料的热老化状态。

疲劳

疲劳是指在波动或周期性应力作用下，在材料中造成的裂纹萌生和扩展使得材料机械性能发生退化的现象。压力和温度大幅变化是引起循环应力的主要原因。依据田湾核电站RPV的运行工况和结构设计，对于温度变化来说，RPV上、下接管区中间的隔流环存在，冷热腿进出水温存在30C偏差；对于压力来说，RPV紧固螺栓和冷却剂出入口接管受到疲劳影响较大。

腐蚀

腐蚀是指材料与环境相互作用而造成材料质量损失或因局部损伤导致的材料性能劣化现象，其中大部分腐蚀与化学或电化学过程相关。田湾核电站RPV内壁堆焊有奥氏体防腐堆焊层，内部为一回路冷却剂，其中含有为控制反应性而加入的硼酸；奥氏体堆焊层也受到快中子注量的照射。根据美国电力研究所的研究，对于304不锈钢，在中子注量大于1021 n/cm2(E1MeV)时，屈服强度会显著增大，延伸率和断面收缩率会减小[3]。田湾核电站RPV内壁堆焊的奥氏体堆焊层，也应会产生类似的硬化现象，需关注辐照促进应力腐蚀。同时，氯离子超标也会引起RPV堆焊层不锈钢的电蚀。

根据经验反馈美国戴维斯-贝塞核电站的反应堆控制棒驱动机构密封壳体与RPV顶盖结合的部位处，由于硼酸的泄露，导致3号控制棒密封壳体与压力容器顶盖结合处发生了严重的硼酸腐蚀。田湾核电站RPV顶盖结构同PWR压力容器顶盖结构相似，也需要注意压力容器顶盖处的硼酸腐蚀发生。微量的硼酸泄露，硼酸经过蒸发，使得硼酸浓度上升，从而会造成腐蚀性上升，严重威胁RPV结构完整性。

经过以上筛选，对于田湾核电站1、2号机组VVER-1000型反应堆压力容器来说，需要重点关注的老化部件、部位和老化机理如表3所示。

表3 RPV各部件的主要老化机理

结束语

老化相关的降质机理可能导致反应堆压力容器功能丧失或破坏PRV结构完整性，对于保证机组的安全运行至关重要。为了监测RPV材料热老化和辐照脆化现象的发生，在RPV设计过程中设计了热老化监督试样和辐照监督试样。对于应力腐蚀、硼酸腐蚀现象和螺栓疲劳、接管区出入口材料疲劳，在在役检查大纲中包含了这些部位在役检查。

田湾核电站1、2号机组RPV经过6个燃料循环的运行，压力容器内表面堆焊层未发现腐蚀现象，螺栓及RPV内壁未发现有疲劳裂纹现象。在第3个燃料循环后取出的热老化监督试样试验表明，RPV接管区材料临界脆性转变温度TK存在一定上升，即在30C范围以内，基本符合设计预测。

参考文献：

INTERNATIONAL ATOMIC ENERGY AGENCY, Update of assessment and management of ageing of major nuclear power components important to safety: PWR vessel internals, IAEA-TECDOC-1556(2007), IAEA, Vienna.

反应容器范文第3篇

（国核工程有限公司，中国 上海 200233）

【摘　要】基于反应堆压力容器腔室的顶部法兰预制模拟件的工程经验，通过简化顶法兰设计，优化零部件的焊接方案，形成了一套切实可行的、成熟的顶法兰预制方法，并且结合三门核电一期AP1000 1#机组反应堆压力容器腔室的顶法兰预制过程中的实际测量数据，进一步验证了这套成熟的顶法兰预制方法。

关键词 AP1000；反应堆压力容器腔室；顶法兰预制

作者简介：谭远红（1971—），男，陕西汉中人，本科，工程师，研究方向为RV/PRZ安装管理。

0　引言

WEC设计的AP1000核电站技术运用了非能动的设计理念和模块化的施工方法，三门核电一期1#机组是全球首个AP1000核电机组。 因此，在AP1000核电站整个建设过程中，没有成熟的施工技术、管理经验直接借鉴，需要在施工过程中进行总结，积累实际可行的施工技术，形成一套成熟的施工方法。

反应堆压力容器腔室顶部法兰（CA04顶法兰）用于安装反应堆压力容器支撑，承受反应堆压力容器的重量。顶法兰的预制技术要求高，涉及到多种型号的零件板，高密度的焊接，焊接变形控制是整个预制过程中的最大难点。

1　AP1000压力容器腔室顶部法兰介绍

AP1000核电站的压力容器腔室顶部法兰位于11105房间CA04模块的顶部，用于安装压力容器的支撑，承受反应堆压力容器的重量。整个结构总量约5.8t，如图（1）所示，由8块板组成，其中4块精加工的板面安装反应堆压力容器支撑。

顶部法兰板之间焊接均为碳钢焊接，总长100m，单条焊缝最长为2144mm，水平度和内切半径精度要求高。 WEC对顶部法兰的设计，要求顶法兰精加工后，WEC设计变更要求顶部法兰满足精加工后水平度不超过0.127mm，厚度和公差满足，顶法兰的内切半径和公差为2590.8mm±3.2mm并且最终要求顶法兰与反应堆压力容器支撑达到75%接触面。

顶法兰预制工作的完成是精加工工作的前提，预制的好坏直接决定着精加工后，能否满足设计要求。本文吸取顶部法兰预制模拟件试验工程经验、合理简化法兰板设计和优化焊接方案，基于三门核电1#机组反应堆压力容器安装工作，研究顶法兰的预制技术，并最终给出一套AP1000反应堆压力容器腔室顶部法兰的预制方法。

2　顶部法兰预制技术

2.1　顶法兰预制模拟件试验

2.1.1　模拟件的结构参数

考虑到压力容器腔室顶部法兰焊接工作量大，焊缝密集，平面度和内切半径精度要求高的特点，制作了一个顶法兰模拟件，模拟整个预制过程，验证有关组装焊接工艺。各型号零部件如表1所示。图2和图3分别是顶法兰预制模拟件的组装图和主焊缝位置图。

3.1.2　模拟件的测量控制点位

模拟件01-01板，01-02板，01-03板和01-04板分别设置63个水平度测量点位，05-01板，05-02板，05-03板和05-04板分别设置25个水平度测量点位，测量点具置参见图4。模拟件共设置16个内切半径测量点位，测量点具置参见图5。

3.1.3　模拟件的工程经验

从顶部法兰预制模拟件的试验，可以分析出：顶法兰板的主焊缝焊接前和焊接后，水平度和内切半径受焊接影响变形较大。图6显示，主焊缝焊接后的水平度比焊接前的水平度平均增大了4.0mm~6.0mm；图7显示，主焊缝焊接后的内切半径比焊接前的内切半径平均缩小了2.5mm。

3.2　1#顶法兰预制

3.2.1　简化顶法兰设计

基于顶法兰预制模拟件的工程经验，当8条主焊缝焊接完成后，顶法兰焊接变形较大，其中水平度平均增大了4.0mm~6.0mm，内切半径平均收缩了2.5mm左右。为了有效地控制主焊缝焊接引起的变形，WEC将原先的8块法兰板设计变更为4块板设计，如图8所示。法兰板的主焊缝数目减少到了4条，不仅有效地减小了法兰板的主焊缝焊接变形量，而且减少了焊接工作量，缩短了工期。

3.2.2　零部件下料

顶法兰原材料采用厚度为44.5mm 的ASTM A36，精加工区域总面积达到5.6m2。顶法兰组成构件，如图9所示。主要包括有4块厚度为44.5mm 的①顶法兰板，40块厚度为38.1mm的②零件板、8块厚度为38.1mm的③零件板和4块厚度为12.7mm的⑥零件板。参见表2零部件的结构参数。

3.2.3　1#顶法兰测量控制点位

1#顶法兰01板，02板，03板和04板分别设置93个水平度测量点位，测量点具置参见图10。1#顶法兰共设置16个内切半径测量点位，测量点具置参见图11。

3.2.4　优化②和③板焊接方案

考虑到①法兰板之间主焊缝焊接后，再进行①法兰板与③零件板之间的焊接，将会对整个法兰变形产生重要影响，导致最终焊接完成后平面度和外观尺寸达不到机加工要求。因此，将4根③零件板分割成长度为413mm，1362mm和413mm三部分。在①法兰板的主焊缝焊接前，完成长度为1362mm的③零件板与法兰板的焊接，主焊缝焊接后，再完成两段长度为413mm的③零件板与法兰板的焊接。为了最大限度地降低因焊接零件板对法兰板的收缩变形影响，重新调整法兰结构的焊接顺序。首先焊接③零件板，再焊接②零件板，后进行法兰板之间的组对和焊接，最后再将其余4块跨焊缝的③零件板与法兰板分段焊接。

在焊接法栏板背部的②和③零件板之前，首先对焊缝进行预热处理（预热温度低于200F）。法兰板的主焊缝焊接为4条焊缝同时施焊，预热温度控制在300F，焊道层见温度控制在550F。

3.2.5　1#顶法兰预制过程测量点数据分析

法兰板拼装及调整后的水平度为1.5mm，平均内切半径偏差为2.0mm，表明优化的②和③零件板焊接方案有效地控制了焊接变形。

考虑到主焊缝焊接后主焊缝位置会冷却收缩，因此在主焊缝焊接前，将法兰中心至①板的内径调整为2593.0mm，提前预留焊缝收缩量2mm。

主焊缝处高温影响，焊接后的顶法兰面水平度比焊接前高了0.5mm~1.0mm，内径收缩了2.0~3.0mm，满足顶部法兰预制技术要求。

图12/13为顶部法兰预制完成后，最终整体水平度和外型尺寸测量数据图。水平度控制在0.0mm~5.0mm，内径偏差控制在-2.5mm~1.0mm之间，满足反应堆腔室顶部法兰的预制技术要求。

4　结论

1）顶法兰预制模拟试验的8条主焊缝焊接后，内切半径冷却收缩量为2.0mm，给1#顶法兰预制提供了参考。

2）简化了顶法兰的设计，主焊缝从8条减到4条，不仅减少了顶法兰的焊接变形量，而且减少了焊接工作量和预制工期。

3）优化了②和③板焊接方案，将③板的焊接拆分为三段，降低了焊接的变形量。

4）结合顶法兰预制模拟件的工程经验，简化后的顶法兰设计方案和优化的②、③零件板焊接方案，总结出了一套切实可行的、成熟的顶法兰预制方法，并且通过1#顶法兰的预制过程测量数据，进一步验证了这套顶法兰的预制方法。

参考文献

反应容器范文第4篇

关键词：液泵型生物反应器；搅拌式生物反应器；溶氧传质系数

中图分类号：S24 文献标识码：A 文章编号：0439-8114（2017）05-0966-03

DOI：10.14088/ki.issn0439-8114.2017.05.045

Study on the Characteristics of Volumetric Oxygen Mass Transfer Coefficient of Reversed Jet Loop Bioreactor

ZHU Hai-dong1，2，ZHOU Xiao-yun2

（1.Hangzhou Vocational and Technical College， Hangzhou 310018，China；2.Department of Biochemical Engineering， Zhejiang University of Technology，Hangzhou 310014，China）

Abstract： Studied on the KLa change rules of reversed jet loop reactor under different ventilation ratio and liquid circulation velocity which was compared with agitation bioreactor BioFlo 110. Some operating conditions which made the two reactors had similar KLa， at this point， the energy consumed by reversed jet loop reactor was about 40% of BioFlo 110’s， and the former showed the prospects for the application.

Key words： reversed jet loop reactor； agitation bioreactor； KLa

目前，常用的通用式l酵罐，其液体的运动主要依靠搅拌桨，在桨叶的上面和下面形成两大同心旋涡。液泵型发酵罐主要是依靠下喷的射流阀流出的气液混合流体对罐底碰撞后，在导流筒的中间和筒外四周形成二个上下翻动的旋涡。该反应器有以下特点[1，2]：①该反应器是内循环，解决了外循环生物反应器易染杂菌的问题。目前，所使用的外循环液泵型生物反应器[3-5]将泵置于反应器外，不易解决杂菌问题。②设计了射流阀，以下喷式形式将反应液射向罐底，使液体与空气充分混合，增加液体的溶解氧，加大了液体的湍流状态，增加了溶氧传质系数KLa。③设计了导流筒，使射流阀喷出的流体从罐底返回时，液体分别从导流筒的中间与外边分别翻起，规整了液体的流动。

为了评估内循环液泵型反应器应用于发酵工业的前景，将该反应器与目前在国内外广泛使用的通用式发酵罐即通气搅拌式反应器作对比，研究2个反应器在相同KLa下的操作条件、发酵能耗，为其在发酵工业领域内推广应用提供依据。

本研究以试验数据来揭示2个反应器如何达到相同的KLa，使用的反应器分别是由本项目研制完成的20 L内循环液泵型反应器，以及由NEW BRUNWICK SCIENTIFIC生产的型号BioFlo 110的3 L搅拌式反应器。内循环液泵型反应器的KLa主要有通气和内置泵的转速提供，而搅拌式反应器的KLa则由通气和搅拌转速共同提供。图1是内循环液泵型生物反应器。

1 材料与方法

1.1 主要仪器设备

20 L内循环液泵型生物反应器，镇江东方生物工程设备公司生产；BioFlo 110型3 L搅拌式反应器，NEW BRUNWICK SCIENTIFIC生产；HYG-A型转恒温调速摇瓶柜，江苏太仓市实验设备厂生产。

1.2 试验方法

1.2.1 溶氧传质性能的对比方法 在测试液泵型反应器与搅拌式反应器的溶氧传递性能的对比试验中，KLa是主要评价指标。采用亚硫酸钠氧化法[6]测定KLa。

在相同的操作压力0.1 MPa、相同的操作温度25 ℃下，利用亚硫酸钠氧化法分别测定2个反应器在不同的通风比、不同转速下的KLa。根据所测KLa，找出一组条件使两反应器KLa的大小相近，以此作为2个反应器能耗对比，并作为发酵性能比较的依据。

1.2.2 液泵型反应器KLa变化规律测试 在该反应器内加入13 L水，控制温度在25 ℃，加入Na2SO3晶体（CP），使SO32-浓度达到0.1 mol/L，再加入CuSO4（CP），使Cu2+浓度约为10-3 mol/L。调节循环液泵，设置其转速为800 r/min，Na2SO3、CuSO4完全溶解后，打开通气阀门，使通风量为6 L/min，罐内表压为0，以气泡冒出为氧化时间开始，每隔3～4 min取样一次，每次取样20 mL，立即移入新吸取的已标定的过量碘液中，然后用标定的Na2SO3滴定至蓝色变为无色，记录滴定前后的Na2SO3溶液的体积。

1.2.3 搅拌式生物反应器KLa变化规律测试 在该反应器内加入1.75 L水，控制温度在25 ℃，加入Na2SO3晶体（CP），使SO32-浓度达到0.1 mol/L，再加入CuSO4（CP），使Cu2+浓度约为10-3 mol/L。打开并调节搅拌转速，开始设置为200 r/min，Na2SO3、CuSO4完全溶解后，打开通气阀门，调节空气转子流量计，使开始通风量为1.76 L/min，罐内表压为0，以气泡冒出为氧化时间开始，每隔3～4 min取样一次，每次取样20 mL，立即移入新吸取的已标定的过量碘液中，然后用标定的Na2S2O3滴定至蓝色变为无色，记录滴定前后Na2S2O3溶液的体积。

2 结果与分析

2.1 液泵型反应器的KLa变化规律

由图1、图2可知，在试验条件下液泵型反应器的KLa随着通风比的增大而增大，也随着循环液泵转速的提高而增大。当通风比一定时（0.462∶1），液泵型反应器的KLa随着液泵转速的增大而明显增大，且有一定的线性关系。该反应器的液泵转速反映液喷速度的大小，当通风比一定时，增大液喷速度有利于减小气泡直径和气体在水里的分散，从而KLa明显增大；通风比一定时（0.462∶1），KLa与液泵转速的关系曲线线性度较高，这可能是由于在一定的低通风比下，KLa与液喷速度几乎成正比关系。

由图3可知，当液泵转速一定时，该反应器的KLa随着通风比的增大而增大，但无线性关系。这是因为增大通风比有利于增大持气率和扩大气液界面面积，而增大持气率和扩大气液界面面积均有利于提高KLa。当液泵转速为1 400 r/min时KLa变化比液泵转速为1 200 r/min时变化明显，这说明在低液喷速度时，通风比的变化对KLa的影响不显著，此时液喷速度是瓶颈。

2.2 搅拌式生物反应器KLa变化规律

由图4、图5可知，BioFlo 110型3 L搅拌式生物反应器KLa随着通风比、搅拌转速的增大而增大。当通风比一定时，增大搅拌转速有利于提高KLa。在低转速区，增大搅拌转速对KLa的提高不如高转速区明显。这说明在低转速区，影响KLa的主要因素不是搅拌转速，通风量的影响可能起重要作用。当搅拌转速一定时，搅拌式反应器KLa随着通风比的增大而增大，但这一变化不明显。这有可能是在较高的搅拌转速下，影响KLa的主要因素不是通风量。

2.3 液泵型生物反应器与搅拌式生物反应器的对比

在转速一定时，不同通风比下2个反应器的KLa变化规律，如图6所示。由图6可知，当3 L搅拌式生物反应器的搅拌转速为500 r/min，通风比为1.5∶1时，其KLa为173.2 1/h；当20 L内循环液泵型生物反应器的液泵转速为1 400 r/min，通风比为0.846∶1时，其KLa为173.3 1/h，两者KLa相近。在试验条件范围内，改变20 L内循环液泵型生物反应器的通风比和液泵转速为适当值时，总能找到一组操作变量（通风比和液泵转速），使其KLa值与3 L搅拌式生物反应器的KLa值基本相同。

2.4 反应器功率消耗比较

在上述2个反应器的KLa值基本相同的试验条件下，测定2个反应器的能耗。液泵型生物反应器：液泵额定功率340 W，总体积20 L，有效体积14 L；工作条件为液泵转速1 400 r/min，通风比0.846∶1；运行时测得功率消耗为165 W。搅拌式生物反应器：总体积3 L，有效体积2.1 L；工作条件为搅拌转速500 r/min，通风比1.5∶1；搅拌轴额定功率186 W，在上述条件运行时，测得功率消耗是额定功率的23%，即42.8 W。如果该反应器放大到20 L，按单位体积液体消耗的功率不变，则功率消耗是285 W，故这2个反应器功率消耗进行比较得到，液泵型比搅拌式反应器功率消耗节省42%。

3 小结

2种反应器达到相同的KLa时，内循环液泵型生物反应器较搅拌式反应器节能约40%左右。搅拌式反应器是目前国内外发酵工业中广泛应用的发酵设备，试验得到内循环液泵型生物反应器有着较好的节能效果，有利于内循环液泵反应器的应用推广。

参考文献：

[1] 杨 俊.下喷式液泵型生物反应器的基础研究[D].杭州：浙江工业大学，2003.

[2] 朱海东.一种下喷式液泵型生物反应器的发酵性能研究[J].科技通报，2015，31（6）：233-236.

[3] WEN J P，NA P，HUANG L，et al.Local overall volumetric gas-liquid mass transfer coefficients in gas-liquid-solid reversed flow jet loop bioreactor with a non-Newtonian fluid[J].Biochem Eng J，2000，5（3）：225-229.

[4] 李永祥，程振民，Y正兴，等.三相下喷式环流反应器的传质性能[J].高校化学工程学报，1997，11（4）：366-371.

反应容器范文第5篇

关键词：大数据技术；金融交易；反欺诈

目前社会上由于经济利益的驱使导致发生金融交易欺诈的可能性有了很大的提升，这就需要采取合理有效的方法对这种情况进行制止。对于在企业内部发生的金融法交易欺诈的现象通常采取大数据的技术方法进行解决。但是由于这种技术手段发展的时间并不是很长，在执行的时候会存在一些问题，因此这就需要对这项技术手段进行全面的分析，从而使得这项技术手段对企业内部发生的金融交易欺诈的现象能够发挥最有效的作用。

1 金融交易欺诈的发展现状和挑战

社会在不断发展的过程中，而对企业自身的经济方面也起到了高度的重视。金融企业为了响应社会的发展需求也开始进行了相应的变革，这种改革的根本目的在于促使金融行业的高速发展。在这个过程中各种新型的金融行业的服务系统也逐渐显现出来。但是在社会实践中清楚的发现，这些新型的金融交易系统尽管会人们或者企业之间的金融交易带来很大的便利，但是不可否认这些金融交易结构也会为人们和企业带来一些损失，这些损失的主要来源在于进行金融交易的过程中，不法分子会利用金融交易软件和机构的特点实施一系列欺诈。这对人们自身利益和企业内部经济带来非常大的影响。

正是因为如此，才使得我国监管机构对金融交易的安全性起到高度的重视。但是仅仅只依靠单纯的重视是根本不行的，还需要对金融交易过程中的欺诈现象进行全面的分析，从根本的角度上对欺诈发生的原因和有效制止的方法进行全面的拓展，并将制定的反欺诈规章全面落实。与此同时我国各个银行监管部门也制定一系列对金融交易的监管文件，这不仅仅能够提升企业自身的反欺诈能力，而且对企业的继续经营也起到非常重要的作用。除此之外，一些大型商业银行还针对金融交易欺诈的发生，采取了有效的防治措施，防治措施的实施对社会的发展起到非常重要的作用。目前我国各大银行监管部门制定的反欺诈系统也有很多种，这些反欺诈系统通过自身的执行特点对交易环节出现的风险型欺诈有一个规避的作用，借以降低在金融交易过程中发生风险的概率。

但是在现在社会经济环境的不断变化，欺诈的发展也逐渐增长，在使用这些反欺诈系统的过程中还存在一些其他问题，在实践研究中，清楚的发展主要包括三个问题。第一，在进行反欺诈的过程中需要对原有的基础数据进行全面的分析。第二，再实施反欺诈时候，并不是说单单依靠相应的规章进了可以进行反欺诈工作，还需要根据自有的规章制定合理有效的模型，促使反欺诈能够得到更好的执行。第三，在发生金融交易欺诈的时候，首先要对整个交易进行全面的分析，并且还需要根据分析的结果及时有效的制定相应的解决措施，从根本的角度上对欺诈的发生进行有效的制止。

而针对于以上出现的问题，就需要对整个金融交易采取有效的犯法进行欺诈的规避。而且在实践研究中，笔者清楚的发现采取大数据的方法对欺诈的发生能够进行及时有效的解决。但是目前社会上各个企业对这种方法的了解还有很大的不足，在这里笔者对大数据方法的概念进行详细的论述。所谓的大数据就是通过结构自身的特点在众多数据中选取最合理有效的信息，而且涉及的技术手段也非常广泛。也就是说使用这种方法能够在进行金融交易的过程中，对出现问题的信息能够及时有效的获取，从根本的角度上减少交易欺诈的发生。

2 利用大数据技术完善金融交易反欺诈体系的实践

2.1 综合利用行内外各类型基础数据

当前，金融交易欺诈手段往往呈现出变化多样且隐蔽性强，根据单一的交易数据信息难于断定是否欺诈，需要掌握更为丰富的基础数据。为此，金融交易反欺诈体系不但采集了各种产品和渠道的基础数据，包括本行的客户个人数据信息、电子银行账户聚合数据信息、线下金融交易数据以及相关的各类交易日志；还包括中国人民银行征信中心的个人信用数据信息以及其他的外部数据信息，例如，IP地址信息、城市地理信息、物理设备信息等。为了有效监控外部欺诈风险，金融交易反欺诈体系还从其他部门和企业单位获取更丰富的数据信息，包括刑事犯罪信息、商业犯罪信息、金融诈骗涉案账户信息、网络犯罪信息、单位违法账户信息，以及来自国际银行安全组织、国际反欺诈组织、国际银行同业的各类欺诈信息等。这些内容丰富、结构关系复杂的基础数据接入金融交易反欺诈体系，将进行数据格式化、数据筛选、数据整合等处理流程，从而全面掌握了各类基础数据信息，为后续的欺诈行为分析和挖掘奠定了基础。

2.2 基于智能模型挖掘手段实现精准欺诈识别

针对不同的欺诈场景，金融交易反欺诈体系采取不同的分析维度，从海量的基础数据中，按照客户、商户、产品、渠道等多个维度，综合提炼出1000多个统计指标和3000多个特征变量。这些统计指标和特征变量能够全面刻画出金融交易行为的轮廓，从而为构建智能模型和精确打击欺诈分子奠定基础。

从欺诈风险管理的角度分析，欺诈场景一般可分为“已知”和“未知”两类。名单控制方法具有直观性、易于理解，然而，对于那些风险不确定的欺诈场景，其识别效果并不理想，需要采用复杂的专家规则及智能模型来识别欺诈行为。

2.3 基于大数据处理技术从海量交易中快、准、稳地抓出欺诈交易

除了系统响应的稳定性，客户体验也是一个关注点。若客户等待较长的时间完成一笔交易，那么就会严重影响到客户体验。为此，交易欺诈的识别必须在极短的时间内完成，工行采用了大内存技术，提升了数据访问的I/0效率，实现在毫秒级别内对3个月内的历史交易数据进行在线分析，找出欺诈交易并实施干预措施。

结束语

随着国内金融环境的日趋成熟，金融产品的日益丰富，未来金融交易反欺诈工作将面临更大的挑战，商业银行应该做好准备，利用好大数据完善自身的反欺诈体系，更好地肩负起商业银行的社会责任，为客户建立起一张资金安全网，为构建更安全、更健康的金融环境做出贡献。

参考文献

[1]武茗馨.大数据技术在金融行业内部审计中的应用探究[J].时代金融，2016（11）.

[2]李彦，陈凤磊.应用于网络教育的大数据技术探析[J].无线互联科技，2016（7）.