水晶笔筒

前言：想要写出一篇令人眼前一亮的文章吗？我们特意为您整理了5篇水晶笔筒范文，相信会为您的写作带来帮助，发现更多的写作思路和灵感。

水晶笔筒范文第1篇

关键词：壁后注浆

1 矿井基本概况

中马村矿是前苏联援建我国156项工程之一，由列宁格勒煤矿设计院设计，始建于1955年9月，1970年7月投产，生产规模50万吨/年。投产后长期达不到设计生产能力，以后由于矿山建设工作的加强，产量逐年上升。2011年矿井核定生产能力为115万吨/年。中马村矿开拓方式为立井单水平上下山开拓，中马村矿副井井深302.2m，井筒直径6m，井筒支护方式为预制混凝土砖砌，壁后用水泥注浆，厚0.5m，井筒四周大面积渗水，总水量54m3/h，淋水水源主要为第四系砂砾岩孔隙水和基岩风化裂隙带以及煤层顶板砂岩裂隙水。因井筒地质、水文地质赋存条件特殊，该矿先后三次对副井井筒进行了壁后注浆，但都未达到预期的效果，甚至排水量的增加，一定程度上影响到罐笼的安全提升。

2 注浆施工工艺

针对上述问题，通过分析水源渠道，然后开始向井壁施工钻孔进行壁后注浆。我们把两根吸料管分别插入波雷因A、B料桶中，由于压力的作用使原料经过活塞进入输送管，就使得原料深入裂隙并快速扩散达到设计注浆半径，进而有效的达到堵水、加固的目的。注浆工艺流程：波雷因进入注浆泵输浆管进入孔口管注浆。

■

3 注浆实验

3.1 水源分析 井筒从20m处以下开始出现少量的渗水，这时候井口65-120m之间的渗水量较大，出水位置在砖砌接缝处，水源为第四系砂砾岩孔隙水和基岩风化裂隙带以及煤层顶板砂岩裂隙水，水源复杂。对于分散渗水的地段，我们需要采用顶水凿孔、塑胶泥糊壁、集中倒水、分片包围的原则凿孔。对比较明显的渗水区采用风动凿岩机破壁、塑胶泥埋管、糊壁的方式预埋注浆孔口管进行注浆。

3.2 钻孔布置 根据井壁渗漏水区，钻孔主要布置在以下三个区域：第四系砂砾岩孔隙、基岩风化裂隙带、煤层顶板砂岩裂隙带水。并且根据这三个范围井壁的出水情况设置注浆孔，（其中受电缆管线等遮挡部分，布置了水平斜孔进行弥补），钻孔均匀布置，上下层间钻孔呈三花状交叉布置，对大的出水点另外单独加密补孔。

3.3 造孔深度、孔径、注浆管选择 井筒为预制混凝土砖砌结构，壁厚0.5m。孔深设计以穿透井壁50-200mm为准，穿透井壁孔径为φ32mm，下入φ32mm注浆管。注浆管采用φ32×3.5mm无缝钢管，长600mm， 一端与直通相连接，另一端200mm-300mm段加工成马牙扣。

3.4 注浆设备、造孔步骤、注浆管安装 注浆系统中主要注浆设备有：注浆泵、输浆管路等，注浆泵采用的是2TG-30/210型注浆泵，一个注浆站两台注浆泵，一台正常运行，一台检修备用。输浆管路采用的是压力30MPa、φ25mm高压胶管。打孔选用YT-28型风动凿岩机，用φ32mm铸齿钎头钻进。钻进700mm，安装φ32×3.50mm注浆管，安装时，在注浆管马牙扣部位缠上生麻后，丝扣外口部位垫上木板砸入孔内。

3.5 工作量及注浆效果检验 本次工程三个阶段共施工钻孔753个，累计进尺600余米，注浆30600kg。具体施工情况如下：第四系砂砾岩孔隙（20m-60m），造孔285个，注浆液（波雷因）11050kg；基岩风化裂隙带（65m-120m），造孔305个，注浆液（波雷因）11500kg；煤层顶板砂岩裂隙带（120m以下）造孔163个，注浆液（波雷因）8050kg。

重新测定注浆后，井筒的涌水量为5.0m3/h，这样注浆效果才能达到设计所预计的效果。

4 关键技术及创新点

注浆过程中，会出现跑浆、窜浆、压力上不去等情况是壁后注浆施工的几大难题，本次注浆创新性地采用以下技术手段克服这几大难题，保证了注浆施工的成功。

①跑浆。出现跑浆情况，需要在裂缝中嵌塞入棉丝、棉纱、道钉等物或用塑胶泥糊壁，并进行间揭式注浆，但间歇实践不能太长，不能超过凝胶的时间。②窜浆。发生窜浆时，及时关闭窜浆孔的孔口阀门，在条件允许的情况下，增加注入量。③注浆不上压。若长时间压力上不去，且上排孔又未窜浆，也无浆液流失，一般为浆液超范围扩散或机械管路故障，调浓浆液，缩短胶凝时间，加大注浆量。

5 推广与经济效益

该项工程总费用60万元，注浆堵水后相对以前取得了较大的经济效益和安全效益，同时也给以后的作业环境创造了良好的工作环境。在一定程度上还能缩短井筒维护周期，提高井筒服务年限。

参考文献：

[1]刘永根.干河矿回风立井壁后注浆堵水[J].江西煤炭科技，2006（04）.

水晶笔筒范文第2篇

关键词：立井井筒；冻结法井壁结构设计；混凝土强度提高系数

DOI：10.16640/ki.37-1222/t.2017.12.235

1 引言

随着西部地区煤炭开发的进行，其立井井筒与中东部地区立井井筒无论在井型方面还是穿过地层方面有很大的异同，该地区的煤矿生产能力较大，立井开拓方式的井筒设计净直径大，穿过的地层以白垩系、侏罗系等岩层为主，该地层成岩较晚，强度低，含水，遇水容易产生泥化[1]，含水层中的水以孔隙水橹鳎注浆时浆液难以扩散，注浆效果差，因此，当含水量大时不得不采用冻结法施工。目前，在该地区内立井井筒多采用冻结法施工，设计方法均沿用中东部地区传统的计算方法，井壁结构多采用双层钢筋混凝土井壁，由于该地区的井筒直径较大，冻结深度深，通过规范现有的计算方法，得到的井壁厚度达到2m多，厚度非常大，难以施工，而且存在“大体积混凝土”的问题。因此，在传统的计算方法基础上，结合该地区岩层的特点研究含水基岩冻结井壁结构计算是非常必要的。考虑该地区目前冻结立井井筒主要采用双层钢筋混凝土井壁结构形式，新型的单层冻结井壁是一种专利产品，本文仅讨论双层钢筋混凝土井壁结形式的计算。

2 以往冻结表土段井壁结构计算方法

（1）表土段内、外层井壁整体所受径向荷载标准值应按下列公式计算：

1）均匀荷载标准值应按《煤矿立井井筒及硐室设计规范》公式6.1.3.1计算；

2）不均匀荷载标准值应按下列公式计算：

（2）内、外层井壁分别承受的径向荷载标准值应按下列方法计算：

1）内层井壁荷载标准值应按下式计算：

2）外层井壁承受的冻结压力标准值宜按冻土（岩）试验、实测等资料选取，也可按《煤矿立井井筒及硐室设计规范》表6.3.3选取。

（3）按照《煤矿立井井筒及硐室设计规范》附录C中公式进行强度校核和配筋计算。

3 冻结基岩与冻结表土井壁受力状态差异

（1） 外层井壁。

表土段井壁承受的永久压力为土压和水压，表土段外层井壁除了承受施工阶段的冻结压力之外，在冻结解冻后还需和内层井壁共同承受永久压力，因此外层井壁既是施工阶段临时支护，又是永久支护。

基岩段井壁承受的永久压力为静水压力，井筒解冻后，因外层井壁采用短段掘砌，接茬处封水差，地层中的静水压力，均有内层井壁承受。因此，外层井壁仅承受施工阶段的冻结压力，作为一种临时支护。其与表土段受力状态有很大的差异。

（2）内层井壁。

在表土段，内层井壁除了承受静水压力之外还承受地层压力，因地层的压力存在不均匀性，需要对井壁结构进行不均匀压力下的强度计算。

在基岩段，内层井壁承受的是静水压力，因水压是均匀的，因此不需要进行不均匀压力下的强度校核。

由以上分析可知，冻结基岩段井壁的受力状态比表土段要有利，井壁结构的受力状态和功能也不近相同。

4 基岩冻结井壁设计

（1）外层井壁计算。

外层井壁主要承受的是冻结压力，是一种临时支护。通过近年来的室内冻结实验研究表明，冻结压力的大小在一定程度上取决于岩土层的冻胀量。当冻胀量大，外壁承受的冻结压力就大；反之冻胀量小，冻结压力就小。在基岩冻结实验中，很多岩石出现冻缩现象。因此，基岩冻结外层井壁设计时，应根据冻涨实验确定冻结压力，不能按照中东部地区土层冻结压力经验值选取。然后按照规范中公式6.2.9计算，并保证满足厚壁圆筒理论公式条件，取二者较大者。

（2）内层井壁计算。

1）内层井壁按照承受静水压力计算，并进行均匀静水压力下的强度校核。

2）从理论分析来看，冻结井筒内层井壁是一个深埋于地下的厚壁圆筒结构物，在水压力作用下，内壁中的混凝土由外缘的三轴受压逐渐转变为内缘的二向受压，井壁结构中的混凝土处于多轴受压应力状态下，不同于一般地面结构的钢筋混凝土梁、柱受力状态，因此，在井壁结构设计计算时应该考虑混凝土的多轴受压强度。对于内层井壁，从内缘开始向外，径向应力逐渐增大，达到外缘时，等于水压，且皆为压应力，即从内缘向外，井壁结构中混凝土皆处于三向受压应力状态[2]。根据现行《混凝土结构设计规范》可知，当混凝土处于二轴或三轴受压应力状态，混凝土抗压强度应考虑提高系数，且在三轴受压下提高系数更大。

5 工程实例

以内蒙红庆河矿井主、副井为例，控制截面深度分别为垂深645.39m、649.31m，混凝土强度等级最高为C70，优化前后内壁计算结果对比见表1

6 结束语

基岩冻结井壁与表土冻结井壁，其井壁结构受力状态有较大差异，因此选用传统计算方法是不合理的。根据冻土（岩）实验及现行规范，结合井壁实际受力状态，通过混凝土提高系数的方法，能够有效减薄井壁厚度，减少矿井投资。建议进一步结合西部地层基岩成岩晚，强度低，遇水容易泥化等特点，开展有关新的井壁结构形式，井壁结构计算方法。

参考文献 ：

[1]姚直书等.西部地区深基岩冻结井筒井壁结构设计与优化[J].煤炭学报，2010，35（01）：760-764.

水晶笔筒范文第3篇

关键词 水稻；靖西大香糯；栽培密度；产量；经济性状

中图分类号 S511 文献标识码 A 文章编号 1007-5739（2013）19-0018-01

靖西大香糯是中国十大珍米之一。宋代时靖西就开始种植，至今已有800年以上的历史，种植历史悠久。靖西大香糯的独特之处是颗粒大、米质洁白、浓郁芳香，蒸煮过程香飘四溢，被誉为“一家煮饭十家香，十家煮饭香满庄”的美称。种植规模由20世纪90年代初期种植几千亩发展到2011年3 333.33 hm2以上，种植面积逐年扩大，已成为靖西县特色支柱产业之一。为了探索靖西大香糯合理种植密度，提高单产，增加种植农户的经济收入，促进靖西大香糯特色产业的发展，2011年开展了靖西大香糯（茂糯）品种不同栽培密度与产量比较试验，为今后大面积推广提供科学依据[1-3]。现将试验结果总结如下。

1 材料与方法

1.1 试验概况

试验地点设在靖西县新靖镇诚良村福良屯一农户的中稻田进行，试验田块肥力中等。试验品种为靖西大香糯（茂糯）育秧方式采用常规水秧育秧方式。播种时间为2011年5月15日，6月16日移栽。

1.2 试验设计

试验共设4个处理，分别为：14.10万蔸/hm2（行株距26 cm×26 cm）；16.50万蔸/hm2（行株距26 cm×23 cm）；18.45万蔸/hm2（行株距23 cm×23 cm）；21.45万蔸/hm2（行株距20 cm×23 cm）。3次重复，共12个小区，随机排列[4-6]。每小区面积为30 m2，设保护行。

1.3 栽培管理

1.3.1 秧田期。基肥施农家肥7 500 kg/hm2，起针期（5月20日）追施腐熟农家肥3 000 kg/hm2，5月23日喷施1次多效唑；三叶期（5月28日）追施俄罗斯双马牌复合肥（16-16-16）225 kg/hm2；6月9日施送嫁肥，即施俄罗斯双马牌复合肥37.5 kg/hm2。

1.3.2 本田期。基肥施农家肥12 t/hm2；插秧后7 d（6月23日）追施史丹利复合肥（16-16-16）450 kg/hm2；9月7日和9月18日各喷施1次磷酸二氢钾作叶面肥，用量为6 kg/hm2。实行常规方法进行灌溉。重点防治叶瘟和穗颈瘟，其次为稻纵卷叶虫和钻心虫，即在播种前进行种子消毒，苗期和孕穗期各喷施三环唑、杜邦康款、啶虫脒防治稻瘟病、稻纵卷叶螟等。除插植密度不同外其他田间肥水管理、病虫害防治均一致。

1.4 观测内容与方法

按照水稻苗情观测方法，定点、定株、定时每5 d观察1次，秧田观察记载叶龄和分蘖，移秧后各处理定10蔸观察叶龄和分蘖动态。成熟期取样考种，并调查有效穗数、成穗率。收获时分小区收割脱粒称重，取样湿谷折干得干谷产量。

2 结果与分析

2.1 苗情生长动态

5月15日播种，6月16日移栽，8月5日幼穗分化，高峰苗数出现在7月23日，9月11日始穗，10月16日成熟收获，全生育期154 d（表1）。

2.2 产量

从表2可以看出，产量由高到低的密度依次为：18.45万蔸/hm2>21.45万蔸/hm2>16.50万蔸/hm2>14.10万蔸/hm2，产量分别为5 336.00、4 935.80、4 675.67、4 362.18 kg/hm2。

经方分析表明，各处理之间产量的差异均达显著水平；其中栽植18.45万蔸/hm2与栽植21.45万、16.50万、14.10万蔸/hm2达极显著水平（表3）。

2.3 经济性状调查

经济性状考查结果表明，随着插栽密度的增加其有效穗

数也随之增加，反之，成穗率、穗粒数、结实率随之减少（表4）。

3 结论与讨论

试验结果表明，靖西大香糯栽插适宜密度为18.45万蔸/hm2（规格为23 cm×23 cm）产量最高；其次是栽插密度为21.45万蔸/hm2（规格为20 cm×20 cm）；栽插密度14.10万蔸/hm2产量最低。栽插密度过少或过多都不利产量的提高，原因是插栽密度过稀，有效穗数不足，产量不高；栽插密度过密，田间荫蔽，通风透光性比较差，总穗数虽多，但穗粒数少，结实率低，不利于夺取高产。靖西大香糯（茂糯）栽培适当增加栽插密度有利提早够苗，有较多的有效穗数，在常规栽培管理措施条件下，栽插密度在18.45万蔸/hm2左右（规格23 cm×23 cm），有利于高产，其适应性、丰产性较好，适合推广。

4 参考文献

[1] 刘文祥，青先国，艾治勇.不同密度和栽插苗数对水稻冠层和产量的影响[J].华北农学报，2013，28（2）：114-121.

[2] 朱传进.不同抛秧密度对甬优9号产量及产量构成因子的影响初探[J].福建农业科技，2013（3）：13-14.

[3] 华鹤良，柏银传，陈宗祥，等.种植密度和施氮模式对扬农稻1号水稻产量的影响[J].江苏农业科学，2013，41（2）：73-74.

[4] 王秀琴，贾红梅，董平，等.水稻不同插秧密度试验研究[J].宁夏农林科技，2012，53（12）：4，8.

水晶笔筒范文第4篇

关键词：新型不锈钢浮体；塑料浮体；技术经济性对比

随着土地利用形势的日益紧张，光伏发电转移到水上不失为一个好方法，水上漂浮电站即将被光伏行业推向一个发展的新高峰。据有关资料统计，水面光伏电站总装机量2017年约为1GW以上。当前的浮体制造业如何能满足供给需求，采用用何种材质浮体是行业内关心的一个问题。

全国的光伏电站用浮体产能到底有多大？国内存在的浮体型式有哪些？根据相关资料搜集，目前市场上存在的浮体主要有集成式浮体与塑料一体化浮体两种型式。我们从它的生产工艺来作分析，其中集成式浮体主要有两种型式：一种是市面上存在的塑料浮体与镀锌支架结合的浮体产品，还有一种存在的是协鑫电力设计研究有限公司最新研发的不锈钢浮筒与镀锌钢支架结合的浮体产品；另一种则为一体化浮体，主要是吹塑工艺制成（如图）：

集成式浮体

传统塑料浮筒+镀锌钢支架浮体

新型不锈钢浮筒+支架浮体

一体化浮体

传统塑料浮筒+镀锌钢支架与一体化浮体基础都为塑料浮体，可以看做同一大类，新型不锈钢浮筒则归为另一类别。下面我们主要从性能、产能、环保、经济性四个方面对塑料浮体与新型不锈钢浮体进行对比分析。

1.性能：新型不锈钢浮体+支架的水上光伏电站，此方案设计的基本理念是以不锈钢浮桶为浮体，分散排布，通过钢管网格状连接固定成稳定的整体，解决常规方案密铺带来的浮体承重严重过剩问题。同时，通过增大浮体间支架的间距，增加了水体的透光及透风率，且不锈钢浮筒不易被腐蚀，使用寿命满足运营周期，还可以二次回收利用；塑料浮筒的配方主要是由高密度聚乙烯原料，首先让我们来梳理一下塑料产品的使用寿命到底有多长？从第一个塑料产品赛璐珞诞生算起，塑料工业迄今已有近150年的历史，吹塑技术发展于二战期间，在上世纪50年代后期得到广泛应用，常用的塑料制品主要为注塑、吹塑、挤塑等工艺。据现有的资料统计，塑料制品使用寿命约在5年以下的约占65%（此类产品大多是生活日用品），使用寿命约在10年以下约占20%（此类产品多为工业注塑品），使用寿命能达到25年以上的约占15%（此类产品多为室内PVC、PE、PPR管），至于吹塑制品能在室外使用25年的到目前为止无相关文献记载；且它们之间连接拼接而成，对水下环境造成很大面积的遮挡，透光性较差，存在拼接点多、整体稳定性差、易被大风掀起、使用寿命短等缺陷。

2.产能：新型不锈钢浮体在市场上有较成型的生产模具，能有效促成大规模的生产，且生产工艺简单，出货速度快，周期短，能够满足电站快速建设需求；而塑料浮筒主要是吹塑工艺制成,每台吹塑机配备一套模具生产，三班24小时的生产量约在250-300个浮体，每块电池组件需要两浮体（托板浮体和走道），也就是说每一台吹塑机全天满负荷生产也只能满足约130块电池组件的安装需求。每1MW约3700块电池组件，以此计算1台大型吹塑机满负荷生产一个月也只能满足1MW电站的安装需求，如果是1GW约370万块电池组件740万个浮体则需要约95台大型吹塑机不分昼夜全年满负荷生产才能满足需求。

3.环保：对水面漂浮式光伏电站来说，影响电站品质及安全的关键因素，在于电站浮筒的质量及使用寿命。新型不锈钢浮体产品不易老化、可回收，不会对水质造成污染；而目前的塑料加工行业水深莫测，质量参差不齐、受残酷的市场竞争和利益的驱动，有些厂商甚至用再生塑料以次充好，目前中国已成为塑料垃圾的最大进口国，也是最大的再生塑料生产国，这些塑料垃圾的来源有医用塑料垃圾、生活废弃塑料、化学容器等，其中含有重金属、化学有毒元素及放射性元素。这些塑料垃圾已经对我国的环境及人民健康造成危害，如果这些垃圾塑料产品在水面漂浮式光伏电站中得到大面积的使用，对我国水域污染的严重性是不可想象的，大面积的水质恶化后，再来还原水质的代价将是无法估量的，海量的塑料垃圾对环境的恢复将是一大难题，这种发展模式与光伏发电这个清洁环保的主题方向是背道而驰的，它将又是一个灾难性污染源。

4.经济性：新型不锈钢浮体通过增大浮体间支架的间距，增加了水体的透光及透风率，且25年后的残值回收价值远高于塑料浮体，从而从另一个侧面降低了工程造价与度电成本，目前浮体、支架和锚固系统总成本已经控制在1元/瓦以内，后期将控制在0.85元/W；塑料浮筒很有可能达不到25年，中途更换1-2次甚至更多次的浮筒，其后果是不堪设想的，不但更换浮筒麻烦程度非常大，并且成本费用单瓦造价将会高达6元以上。这必然是电站投资方不可能承受的损失。它会成倍的延长光伏电站的回收期，更可能亿元投资全部打水漂。

5.结论：不锈钢浮筒与塑料浮筒技术经济对比分析总结如下表所示：

名称

塑料浮筒（高密度聚乙烯）

不锈钢浮筒

使用年限

塑料制品寿命4-12年

（很难达到25年使用年限）

不锈钢寿命25年以上

质保期

5年

25年

产能

塑料浮筒采用吹塑工艺，产能有限，交货周期长，品牌杂乱，无法满足电站需求

不锈钢浮体生产工艺简单，出货速度快，周期短，满足电站快速建设需求

回收价值

老化后基本无回收价值

不锈钢具有较高回收残值

环境

易老化，无法回收，还会产生大量的工业垃圾，对环境造成二次污染，后期对当地环境将是一大负担

不锈钢产品产品不易老化，可回收，不易对水质造成污染

功能

塑料浮筒不便安装组串式逆变器、汇流箱、电缆桥架（另需加浮筒或引向陆地安装）

不锈钢浮筒支架支持安装组串式逆变器、汇流箱、电缆桥架和电池组件的横竖布置方式

稳定性

吹塑浮筒方块式组合结构，重量轻、易摇晃、断裂、易被大风卷起

不锈钢浮体为钢架网络状连接固定成稳定的整体，结构稳定，不易被大风卷起

周期成本

4-6元/W（如果更换2次以上成本约6元/W）

目前浮体、支架和锚固系统总成本已经控制在1元/瓦以内，后期将控制在0.85元/W

收益

对比地面电站可提高约6%的发电量

水晶笔筒范文第5篇

关键词 阻塞型睡眠呼吸暂停低通气综合征 鼻内镜 悬雍垂腭咽成型术

资料与方法

年7月～7年7月经多导睡眠监测根据杭州会议标准诊断为重度OSAHS患者例其中男例女6例;年龄1～5岁。睡眠时张口呼吸、晨起口干例鼾声如雷5例夜尿多9例疲乏、头昏1例均有白天嗜睡1例口唇及悬雍垂软腭发绀。术前均行纤维喉镜和Muller检查显示术前均以口咽平面狭窄为主软腭过长、悬雍垂肥大、咽侧索肥厚、舌根肥大、扁桃体肥大其中口咽平面狭窄16例7%鼻咽平面狭窄8例。术前均接受多导睡眠监测PSG、头颅X线片检查、口咽测量以判定手术方案。头颅X线片主要测量上下颌骨的长短来决定颌骨的前徙或后徙。口咽测量是根据咽腔形态学测量标准测量受检者自然张口发“a”音时用直角规测量咽腔大小。术前检测血氧饱和度平均87%睡眠呼吸暂停低通气指数平均为7次/分。

方法:均给予间断吸氧有高血压、糖尿病、心血管疾病患者先用药控制。患者仰卧位全身麻醉经口插管手术全过程在°鼻内镜电动切割刀下进行。其中6例症状较严重患者术前行预防性气管切开。手术切除范围包括:双侧扁桃体、腭咽弓至舌根处松弛肥厚的咽侧壁平后磨牙连线的软腭部分、多余的脂肪组织及黏膜、部分肥大的悬雍垂。术后 天给予小剂量糖皮质激素以减轻咽腔水肿避免窒息口服安定减轻患者因疼痛所致的烦躁。

结 果

术后半年检查咽腔前后径及左右径明显扩大。软硬腭及悬雍垂形态正常。其中1例软腭创面可见瘢痕咽腔狭窄症状未能缓解继用射频刀切开软腭双侧上缘松解瘢痕缝合创缘黏膜。术后周复查症状较前缓解。术后.5～1年睡眠监测仪检测平均血氧饱和度为9%平均睡眠呼吸暂停低通气指数为次/分。