温度与相对湿度的变化关系

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温度与相对湿度的变化关系范文第1篇

农业虫害与气象条件的关系

惊蛰过后，春回大地，万物更新，一派生机。作为农业生产的天敌之一——虫害，也开始复苏、成长、繁殖，进而危害作物的生长，给农业生产带来一定的危害。人们的农业生产实践表明，农业害虫的出现、繁殖与气象条件关系密切。掌握它们的关系，对防治虫害有着重要作用。

首先，农业虫害与气温、湿度变化关系密切。在自然情况下，大气的温度和湿度这两个因素是相互关联的，而且总是共同综合地对虫害起作用。对某一种害虫来说，有利或不利的温度范围，是随着湿度条件而转移的；同样，有利或不利的湿度范围，也是随着温度条件而转移的。如玉米螟卵的孵化需要相当大的湿度，当气温在25℃时，相对湿度必须达90%，卵才能全部孵化；如果相对湿度降到80%，卵死亡率达6%；如果相对湿度降到70%，卵死亡率上升到7%。玉米螟的一龄幼虫当气温在20—30℃，空气湿度达到饱和时，幼虫很少死亡；当相对湿度降到95%时，则发育延迟。因此在夏季长期干旱时，对玉米螟的发生非常不利。根据温度和湿度综合地对害虫起作用这一道理，可以知道，当环境的温湿度配合较好时，就会促进害虫的生长发育和繁殖，对农作物生长造成严重危害；反之，就会加速害虫的死亡和不利害虫的生长发育和繁殖。昆虫对温湿条件的综合要求，通常用温湿系数来表示，即：温湿系数=相对湿度/温度，利用温湿系数可以预测害虫的发生趋势。

其次，农业虫害与日光、风的关系密切。阳光对农业虫害的影响，除了影响大气温度变化而间接影响虫害的发生、发展外，还直接影响害虫的迁移、取食、产卵等活动。生活在土壤里的昆虫，钻蛀作物茎秆的害虫和仓库害虫则一般都畏惧强光，风对昆虫的传播起着巨大作用，它可以帮助一些昆虫飞翔和迁移，但风太大则会阻碍一些昆虫的活动。如飞蝗的迁移就和风速关系密切，小风就迎着风飞翔；风力稍大就顺风飞翔；风力过大就停止飞翔。因此可以根据飞蝗活动时的风向风速，来预测飞蝗的分布范围和扩散幅度。

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温度与相对湿度的变化关系范文第2篇

一引言

随着我国房地产业的蓬勃发展，各种新技术、新建材在住宅建筑中得到充分的开发和利用，使沿用了几二年的燃煤锅炉供暖以及近两年开发应用的燃气燃油供暖，包括即占用室内有效空间又妨碍美观的铸铁散热器的采暖方式，都有了较大的改变，地板供暖是近年来逐步获得住户和开发商认可的一种采用以水为媒介在地板垫层中辅设排管后种辐射采暖方式地板供暖。方式之所以在众多的采暖方式中备受欢迎，主要有节能、舒适、卫生等方面的优点。目前，大连市的诸多精品住宅小区皆有用低温辐射地板供暖装置，为了了解其实际运行状况，2001年冬季，对大连市地板供暖前后的室内热湿环境进行了实测调查及问卷调查。

二实测调查的目的和方法

1目的

本次实测调查的目的主要是为了比较采暖前后室内热湿环境的变化及进入采暖期后，冷风渗透、楼板双向传热、分室控制热量等多种复杂因素对室内水平、垂直温度分布的影响。同时还调查了居住者对室内环境的满意程度。

2调查方法

调查分两种方式进行，一种是对环境物理参数的测定，包括室内的温度、相对湿度、风速，室外空气的温度及相对湿度。所使用的仪器为日本产数字式温湿度记录仪及清华同方热球形式风速表。其中温湿度每隔10分钟自动记录一次数据。空气流动速度的测定为某一时间段内的不连续记录。由于调查住宅11月15日正式开始采暖，测试时间分为两段，11月9日～11月14日为采暖前的6天，11月20日～11月25日为采暖后的6天。另一种是对居住者主观感受的问卷调查，在采暖前后分别进行了一次。

三实测调查

1概要

本次调查对象为位于大连市中心的一座新建高层住宅。建筑平面图及测点位置见图1。另在该住宅的露天阳台上布置有温湿度记录仪，用于记录室外温湿度变化。对象住宅于2000年竣工，为框架结构，建筑面积122m2的，家庭成员由一对中年夫妇和女儿组成。

图1建筑平面图

2实测结果和分析

（1）室外温度的变化对室内温度的影响

图2表示在测试期间内，不同房间的温度变化曲线。采暖前后，室外温度变化不大。但在11月24日，出现了明显的降温天气，室外温度下降了10℃左右。测试期间内，由不同房间室内平均温度（表1）可知，主卧室温度在采暖前后，与其他房间的温度相比均是最低的，这是由于主卧室有两面外墙。采暖前不同房间之间温差不大，其中客厅温度略高。主要因为客厅朝西，且西外墙为落地窗受西晒的影响较大。采暖后，不同房间之间的温差较采暖前有所增加。据调查，居住者经常根据自身的体感温度对不同房间的供热量进行量调节，否则感觉室内温度偏高。由图2可知，当室外天气出现急剧降温时，室内温度场仍然很稳定。充分体现了该住宅的三大节能特性：保温性能好的墙体结构（墙厚450mm），新型的隔热密封性中空玻璃窗，地板供暖的蓄热能力。

不同房间室内平均温度表1

客厅主卧室次卧室厨房

采暖前18.1℃17.0℃17.4℃17.2℃

采暖后25.0℃23.1℃24.8℃27.1℃

在测试期间内，不同房间逐时的平均温度变化见图3。采暖前后，室内温度的最低值均出现在上午8：00～9：00，主要是由于居住者每是在此时间段内有开窗换气的习惯。一日内，主卧室和客厅的温度变化大于次卧室和厨房的温度变化。采暖前，主卧室和客厅的温度变化在5.5℃左右，次卧室和厨房的温度变化在2.7℃左右。采暖后，主卧室温度变化最大，为4℃，其次是客厅的温度变化为2.6℃，次卧室和厨房的温度变化最小，为1.3℃。由此可见，采暖后，一日内室内温度变化较之采暖前减小了。

图2采暖前后各房间温度变化曲线

图3一日内，不同房间温度的变化

早晚团聚时，主卧室和客厅的平均温度和标准偏差见图4。采暖前后，客厅温度均高于主卧室温度。采暖前的早晚温差为2.4℃～3.8℃，采暖后室内的早晚温差1℃左右，且采暖后的标准明显小于采暖前，表明采暖后的室温变化小于采暖前的室温变化。

图4早晚团聚时，主卧室和客厅的温度

（2）垂直温度分布状况

为了考察室内垂直温度分布，本次实测调查在垂直方向主卧室选取了三个测点（0.1m、1.2m、2.3m），客厅选取了两个测点(0.1m、1.2m)。主卧室的垂直温度分布见图5。采暖前后，主卧室温度均是由下向上逐步递增的趋势，且上下温差地明显变化。考虑原因有两点：1）测点位置离窗户较近，近窗面的冷风渗透使是在窗户附近形成低温区，冷空气下沉，地板表面处的空气温度反而低于地面上1.2m的空气温度[1]。2）楼板双向传热的影响，使得靠近顶部的空气温度升高。

图5主卧室垂直温度分布图

图6表示的客厅室内外温差与上下温差的关系。采暖前后，上下温差同室内外温差的比值分别为0.11、0.06，该值越小，说明室内温度受室外温度影响的程度越小，室内越容易形成舒适的热环境[2]。采暖前，客厅的上下温差在0.1℃～3.7℃范围内，采暖后，客厅的上下温差多集中于-1.3℃～1.0℃范围内。

图6客厅室内外温度与上下温差的关系

图7为采暖后某一日主卧室上下温度随时间推移的变化图。其中，白天12时的温度最高，上下温差最小，地板上0.1m和2.3m的温度差为1.3℃。深夜的室内温度高于早晨的室内温度，主要是因为混凝土板蓄热作用造成的。

图7主卧室上下温度随时间推移的分布

（3）室内外相对湿度的变化

客厅的相对湿度逐时变化曲线见图8。室外的相对湿度在采暖后比采暖前高21.8%，室内平均相对湿度采暖前为45.9%，采暖后为43.6%。室内相对湿度的变化范围，采暖后为41.5%～45.8%，采暖前为35.1%～50.5%。图9为室内外相对湿度的变化关系。采暖前的室内相对湿度多高于采暖的比值分别为0.19、0.13，说明室外相对湿度对室内的影响在采暖后较之采暖前小。低温辐射地板供暖的供暖方式为远红外线辐射，辐射面表面温度较低，水分的蒸发速度较慢，并且红外线辐射空过透明的空气，不改变空气的湿度，较好地克服了传统供暖方式造成的室内燥热、口干舌燥等不适，明显改善皮肤的微循环，使室内湿度适中。

图8一日内，室内外相对温度的变化

图9室内相对湿度的关系

（4）居住者对室内环境的主观评价

根据问卷调查结果，居住者对室内环境的主观评价在采暖前后无显著差别，均感到舒适。对室内湿度的评价，即使采暖后也不感到干燥。由于采暖形式为辐射传热，不会导致室内空气因对流而产生的尘埃飞扬，因此居住者对室内空气品质的评价良好。热感觉的投票值采用ASHRAE的7级指标表示（-3冷，-2凉，-1稍凉，+1稍暖冷，+2暖，+3稍暖），采暖前后的实际热感觉值（TSV）与Fanger的PMV计算值比较结果如表2所示，PMV值明显低于实测的热感觉值（TSV）。考虑其原因，在计算PMV值时，近似认为室内平均辐射温度等于空气温度，实际上该住宅采光效果好，而且采用辐射采暖形式，室内平均辐射温度实际上高于空气温度。采暖后，依据居住者的个人需求分室控制供热量，使得不同房间存在温差，但在暖和的室温中，人体并未到温差的存在。

PMV和TSV的比较表2

TSV-0+2

测定项目单位采暖前采暖后

空气流速m/s0.130.10

相对湿度%45.943.6

空气温度%18.125.0

衣服热阻clo0.540.54

PMV---2.010.05

PPD%77.345.04

四结论

2001年冬季，对大连市一户地板供暖住宅在采暖前后的室内外温湿度善及人体舒适性进行了实测调查，其主调查结果如

下：

1．地板供暖住宅具有蓄热能力。表现在三个方面：一日内室内温度波动范围采暖后小于采暖前：室外温度降低了10℃，室内仍保持稳定的温度；采暖后，凌晨（0：00）的温度高于早晨（6：00）的温度。

2．采暖后，由一居住者可根据个人需要分室调节控制供热量，不同房间的温差较采暖前有所增加同时室温也升高了，人体在暖和的室温中，并未感到不同房间之间的温差。

3．在测试期间，主卧室温度低于客厅温度，其原因为主卧室有西南两面外墙，客厅仅有朝西的外墙。

4．受冷风渗透及楼板双向传热的影响，主卧室内靠近窗户的垂直方向出现了上部温度高，地面温度低的温度分布状况。但就住宅其他位置的垂直温度分布看，客厅的上下温差（0.1m、1.2m）多集中在-1.3℃～1℃，地板供暖的舒适性仍很高。

温度与相对湿度的变化关系范文第3篇

关键词：太阳能光伏发电；太阳辐射；日照时数；相对湿度；温度

中图分类号：P49 文献标识码：A

引言

能源是经济社会发展的重要基础，在我国经济和社会发展中发挥着重要作用。我国拥有丰富的太阳能资源，资源量相当于170Mtoc，发电量达1381780MkW・h，太阳能产业有着巨大的发展潜力且发展迅速，已成为新能源产业的重点之一。敦煌市（N40°、E94°）位于甘肃省河西走廊最西端，地处内陆，面积3.12万km2，境内地势平坦开阔，沙尘天数少，太阳能资源丰富，全年日照时数达3362h以上，日照百分率高达75%，年总辐射量为6882MJ/m2，日均辐射量18.86MJ/m2，是我国太阳能资源最丰富的地区之一，可开发利用适合太阳能发电且条件优越的荒漠面积达5000km2，具备建设千万千瓦级太阳能电站的资源条件，被称为中国太阳能的黄金地带，也是国内大规模实施太阳能光伏发电和综合利用项目的理想地区之一。敦煌市富集的太阳光资源和便利的电力运输及交通条件，为快速增长的电力负荷和大规模光伏并网发电系统的建设提供了保证，是实施“中国大漠光电工程”的理想区域。影响太阳能光伏发电站发电量的因素可归纳为装机容量、综合效率和太阳辐射3方面，其中太阳辐射受季节和地理位置影响较大，尤其大气温度、湿度、日照等因素具有显著季节变化和日变化周期，其不连续和不确定特点都可影响太阳辐射的强弱，进而使电网的稳定性受到波动，因此，加强地方气象因子与太阳能光伏发电关系分析对于提高并网光伏电站发电量至关重要。

1 太阳能光伏发电与气象因子的关系

1.1 与日照时数的关系

敦煌地区月平均日照时数均在200h以上，1a期间5～9月日照时数达到300h以上，5、6月份月日照时数达到峰值，为361.0h，其次为3月份，达到289.8h，自7月起月日照时数逐渐开始下降，其中12、1月为1a中月日照时数最低月，但也达到了215h左右。敦煌日照百分率高达75%，属甘肃省日照百分率高值区，说明该地区日照时数稳定，受天气变化影响较小，太阳能资源稳定，对太阳能资源的开发利用十分有利。

1.2 与太阳辐射的关系

根据敦煌2002～2012年季平均太阳辐射总量统计得出，敦煌地区春季（3～5月）、夏（6～8月）、秋季（9～11月）、冬季（12月～翌年2月）太阳辐射总量分别为2135.14MJ/m2、2506.78MJ/m2、1509.94MJ/m2、1230.19MJ/m2。分析敦煌各季节太阳辐射与光伏发电的关系可知，敦煌各季节光伏发电与太阳辐射均呈现直线关系，太阳辐射越强，光伏发电量就越多。

1.3 与相对湿度的关系

敦煌地区年平均降水日数为17～20d左右，为甘肃省降水日数最少地区之一，年平均降水量36.5mm，降水集中在夏季（6～8月），降水量约占全年总降水量的65%，1、2、4、5及9～12月，月平均降水量均不超过2mm，同时该地区年蒸发量在2000～3000mm，是甘肃省蒸发量最大的地区。降水少、蒸发量大，相对湿度就较低，说明该地区空气中水汽含量小，有利于增加太阳辐射，使太阳能光伏发电站光伏功率增加。根据刘玉兰等对宁夏地区逐日光伏功率与相对湿度的关系的研究中得出，相对湿度每减少1%，光伏功率就会减少27.35KW，可见敦煌地区较低的相对湿度对光伏功率起着增强作用，相对湿度越低，光伏发电站输出功率越强。

1.4 与温度的关系

温度对太阳能光伏发电的影响主要表现在太阳能电池电性能随温度的变化而变化方面。通常，在温度较高时，硅太阳能电池工作中开路电压会随着温度的升高而大幅下降，还可导致充电工作点严重偏移，造成系统充电不足而损坏。同时，温度升高还致使硅太阳能电池输出功率大幅下降，太阳能电池组件难以充分发挥其最大性能。当晶体硅太阳能电池组件温度超过25℃范围时，温度每升高1℃其功率就会损失1%。敦煌地区4～10月白天最高温度达25℃以上，其中5～9月可达到30℃以上，6～8月白天最高温度在36.5～39.7℃之间，受高温影响，光伏电池表面温度会更高，可致光伏电池效率衰减6%以上，进而导致发电量下降很多，可见环境温度的变化会给光伏发电站带来不稳定影响。

2 加强太阳能光伏发电气象预报技术研究

受气象条件等影响，太阳能资源表现出一定的先天不稳定性，如天气转为多云、阴雨、沙尘暴或夏天出现极端高温等，光伏发电站的发电量就会随之锐减，电网端如未提前做好充分准备就会出现供电不足情况，从而影响人们的正常生产和生活。因此，在建设电站时首先要对气候环境资源进行充分评估，还要做好太阳能发电站运行过程中太阳能资源和相关气象条件的预报，采用理论分析和实验验证相结合的方式，作为开展太阳能光伏发电气象预报的技术支撑；要充分考虑气象因子与不同尺度气象预报对太阳能光伏发电系统中安全性、经济性和效率提高的重要性，保障大规模新能源接入条件下电力系统的安全、稳定、经济运行，促进西部地区可再生能源的开发利用。

参考文献

[1] 中国可再生能源协会.中国新能源与可再生能源年鉴（2010）[M].广州：中国科学院广州能源研究所，2010.

[2] 杨金焕.并网光伏电站发电量的估算.魏启东，袁竹林.第11届中国光伏大会暨展览会会议论文集[C].南京：东南大学出版社，2010：

1347-1351.

温度与相对湿度的变化关系范文第4篇

关键词空气源热泵冷热水机组结霜动态模拟

1前言

空气源热泵冷热水机组作业中央空调的冷热源有很多优势，如冬夏共用，设备利用率高；省去了锅炉房和一套冷却水系统；机组可安装在室外，节省了机房的建筑面积；不污染环境等。因此该机组在气候适宜地区的中小型建筑中得到了广泛地应用。但机组在冬季运行时，当空气侧换热器表面温度低于周围空气的露点温度且低于0℃时，换热器表面就会结霜。结霜后换热器的传热效果急剧恶化，严重时机组会停止运行。因此换热器结霜是影响机组应用和发展的主要问题，研究机组在结霜工况下的工作性能具有十分重要的意义。

2．结霜模型的建立

霜的积累速率是由进出室外换热器空气湿度的变化决定的：

（1）

式中：----空气的质量流量，kg/s；

di，d0----分别为空气进、出换热器的含湿量，kg/kg。

由于霜的多孔性和分子扩散作用，在表面温度低于0℃的换热器上沉降为霜的水分一部分用以提高霜层的厚度，一部分用以增加霜的密度[1]，即

（2）

式中用于霜密度变化的结霜量变化率由下式确定[2]：

（3）

式中：----换热器的全热交换量，W；

iSV----水蒸气的升华潜热，J/kg；

λfr----霜的导热系数，W/（m·K）；

R----水蒸气的气体常数，461.9/（kg·K）；

TS----霜表面的温度，K；

pV----水蒸气的分压力，Pa；

vV,vi----分别为水蒸气、冰的比容，kg/m3。

ρfr，ρi----分别为霜、冰的密度，m3/kg；

DS----霜表面水蒸气的扩散系数，m2/s。

而霜的密度ρfr与换热器表面的温度、空气的温度、相对湿度、流速和结霜的时间等有关，结霜时间越长，霜的密度越大。计算时，先假设一个初始密度，由下式计算霜的导热系数，再计算霜密度和厚度的变化。

（4）

对于每一个时间步长Δt，霜密度的变化和厚度的变化为：

（5）

（6）

式中：At----换热器的总换热面积，m2；

δt----霜层的厚度，m。

3模型的求解

我们对空气侧换热器后个换热单元在不同工况下的结霜情况进行了模拟计算，该单元的结霜情况可以反映出整个换热器的结霜情况。空气侧换热器由160个这种换热单元组成。计算的换热器单元结构参数见表1，计算工况见表2。

换热器单元的结构参数表1

管材铜管径Φ×0.15风向管排数4

迎风管排数20管间距S125.4管间距S222mm

翅片材料铝片型波纹片片厚0.2mm

片间距2.0mm翅化系数17.8单根管长16m

分液路数10

在求解结霜的动态模型时，必须考虑结霜的密度和厚度随时间的变化，但在以往的结霜量计算中，均未同时考虑结霜的密度和厚度随时间的变化。如Д.А.Чирен-ко[3]建立了空冷器上结霜的数学模型，并将模拟结果与实验数据进行了比较。由于假设霜层均匀分布，且霜的厚度随时间线性增加，而霜的密度不随时间变化，使得模拟霜的厚度比实验值大20%～30%。

计算工况表2

工况编号空气温度

（℃）相对湿度

（%）风量

（m3/h）蒸发温度

（℃）过热水度

（℃）冷凝温度

（℃）过冷度

（℃）制冷剂流量

（kg/s）

1A0651062-1355050.0096

B0751062-1355050.0096

C0851062-1355050.0096

2D-4651062-1355050.00816

E-4751062-1355050.00816

F-4851062-1355050.00816

本文根据一些实验数据和结霜密度的变化规律，首次提出了结霜密度随时间的变化关系式，并认为在刚开始结霜时，结霜量度要是增加霜的厚度，而密度变化很小。随着时间的推移，霜厚度的增加变缓，而密度变化增加，而且霜的密度随时间呈抛物线规律变化。

由稳态模型和公式（3），可以计算出用于霜密度变化的结霜量变化率，并把这一值认为是结霜终了时霜密度的变化。根据霜的密度随时间呈抛物线的变化规律以及一些实验数据，拟合出了霜的密度随时间的变化关系。对于表2中所列的工况1，用于霜密度变化的结霜量变化率随时间的变化关系如下：

（7）

式中为结霜的时间，min。

为验证所建的换热器结霜模型正确性，将模拟结果与实验数据进行了比较，我们采用文献[4]中的实验数据。实验是日本工业标准（JapaneseIndustrialStandard）的结霜条件下进行的，我们找出最接近的实验工况的模拟工况（即工况C）进行比较，实验工况与模拟工况见表3，实验换热器与模拟换热器的结构参数基本相同。

实验工况与模拟工况表3

空气温度（℃）相对湿度（%）制冷剂温度（℃）迎面风速（m/s）

实验工况1.585-7.53.3

模拟工况085-132.5

由于实验工况与模拟工况换热器的换热面积不同，因此单纯地比较结霜量的变化是没有实际意义的。为此提出了单位换热面积结霜量的概念，即结霜量与总换热面积之比。实验工况与模拟工况的单位换热面积结霜量变化见图1。由图可见，模拟值与实验工况的条件略有差异造成的，因为模拟工况的蒸发温度比实验工况低，且迎面风速小，而蒸发温度越低，结霜量越多；迎面风速越低，结霜量也越多。这两方面的因素造成了模拟值略大于实验值。通过比较进一步验证了所建模型的正确性。

图2为空气温度一定（0℃）时，不同相对湿度（65%、75%、85%）下结霜速率随时间的变化。由图可见，相对湿度越高，结霜速度越大。结霜速率越大，融霜的时间间隔载短。目前，空气源热泵冷热水机组的融霜普遍采用时间-温度控制法，此方法是当空气侧换热器翅片温度达到设计值并且与上一次融霜的时间间隔也达到设计修理时，融霜开始。因此研究结霜速率随时间的变化，以正确地确定融霜的时间间隔，才能提高时间-温度控制法的融霜效果。从图2还可以看出，在开始的几分钟内，结霜速率急剧升高，而在5分钟以后的运行时间里，其结霜速率变化缓慢，几乎不变。

图1结霜量的模拟值与实验值的比较

图2结霜速率随时间的变化

图3和图4为动态工况下霜密度随时间的变化。图3为空气温度一定（0℃）时，不同相对湿度（65%、75%、85%）下霜密度的变化。由图可见，随着时间的增加，霜的密度不断增加，在工况A的条件下，结霜2小时后，霜密度可从50kg/m3增加到300kgm3。一些研究者进行实验研究的数值也基本在这个范围[5]。Gatchilov得到的霜密度的数据是从20kg/m3到250kgm3。Loze和到的霜密度的数据是在20kgm3到400kgm3范围之间。Biguria和Wensl得到的霜密度的数据是在30kg/m3到480kgm3范围之间。

图3不同相对湿度下霜密度的变化

图4不同温度下霜密度的变化

图4为相对湿度一定（65%）时，不同空气温度（0℃、-4℃）下霜密度的变化。由图可见，0℃时（工况A）霜密度的变化略大于-4℃时（工况D）霜密度的变化。

霜的密度对于空气侧换热器的传热与空气动力计算是一个十分重要的参数。因为对于已知的结霜量而言，霜层的厚度是其密度的函数，霜的密度又是随时间而变化的。因此，以往结霜量计算中，不同时考虑结霜的密度和厚度随时间的变化，将会为空气侧换热器结霜工况的传热与空气动力计算结果带来较大的误差，也会为融霜提供错误的信息。

图5和图6为动态工况下霜厚度随时间的变化。图5为空气温度一定（0℃）时，不同相对湿度（65%、75%、85%）下霜厚度的变化。由图可见，随着时间的增加，霜的厚度迅速增加，而且相对湿度越大，霜厚度增加越快。在该计算工况下，霜厚度在到0.5mm左右时，应开始融霜。

图5不同相对湿度下霜厚度的变化

图6不同温度下直厚度的变化

图6为相对湿度一定（75%）时，不同空气温度（0℃、-4℃）下霜厚度的变化。由图可见，0℃，75%工况（工况B）下，运行60分钟左右就需要融霜，而-4℃、75%工况（工况E）下，则运行115分钟时才需融霜。

显然，空气源热泵冷热水机组除霜控制方法常用的时间控制法和时间-温度控制法是不符合霜厚度随时间的变化规律的。如当机组设定的固定除霜时间按工况C确定时，那么工况B和工况A将会出现不必要的除霜，从而影响了机组的效率。同样，许多生产厂家虽采用时间-温度控制法，但还是采用统一固定的除霜启动值和除霜时间值，因此由于空气温度、相对湿度的不同，结霜的厚度不同，除霜效果也就不一样。结霜规律的正确预测，才是保证除霜效果良好的前提。

4结论

空气侧面换热器结霜过程中，不仅霜的厚度发生变化，霜的密度也在发生变化，本文同时考虑了结霜的密度和厚度随时间的变化，并根据一些实验数据和结霜密度的变化规律，首次提出了用于霜密度变化的结霜量变化率随时间的变化关系式，并认为在刚开始结霜时，结霜量主要是增加霜的厚度，而密度变化很小。随着时间的推移，霜的厚度增加减缓，而密度变化增加，而且霜的密度随时间呈抛物线规律变化。

分别计算了不同工况下的结霜速率、霜的密度、霜的厚度随时间的变化。计算结果表明，在不同的工况下，空气侧换热器的结霜情况是不同的。在空气温度一定时，相对温度越大，结霜越严重，融霜的时间间隔越短；在空气相对湿度一定时，0℃工况的结霜比-4℃工况的结霜严重。而且计算出了不同工况下融霜的时间间隔，为采取有效的除霜控制方法提供了依据。

将模拟结果与实验数据进行了比较，两者吻合很好，进一步验证了所建模型的可靠性。

参考文献

1S.N.Kondepudi,D.L.ONeal.PerformanceofFinned-TubeHeatExchangersunderFrostingConditions:I.SimulationModel.Int.J.ofRefrig.1993,16(3):175～180

2姚杨，姜益强，马最良，空气源热泵冷热水机组空气侧换热器结霜规律的研究，哈尔滨工业大学学报，2002（6）

温度与相对湿度的变化关系范文第5篇

关键词：温度； 相对湿度；室内人员密度；新风量

Abstract: in view of the current department store air conditioning indoor the selection of parameters calculated according to relevant design specifications and standards, through numerical calculation, analysis the main computing parameters (temperature, relative humidity, indoor personnel density, new wind force) to the effect of load. Analysis, it can satisfy the human body in thermal comfort, under the premise of should combine theory with practice, maximum limit parameters optimization is indoor, so as to save more energy.

Keywords: temperature; Relative humidity; Indoor personnel density; The new air volume

中图分类号：P184.5+3文献标识码：A 文章编号：

1、引言

现阶段，在百货商场的建设中，为了给顾客和工作人员提供一个健康、卫生、舒适的购物和工作环境，提升自身的竞争能力，空调系统是其必不可少的组成部分。

空调系统的设计，负荷计算是其首要步骤。合理的负荷计算关系到空调系统设计的成败。因此，我们必须重视空调系统的负荷计算。本文将以一个大型百货商场的负荷计算为基础（其效果图见右图），来分析温度、相对湿度、室内人员密度、新风量等主要室内计算参数对负荷计算结果的影响。

2、百货商场空调室内计算参数的选择

提供舒适环境是舒适性空调追求的目标，而不同人体对热环境有不同的要求。人体的冷热感和舒适的热环境与室内空气温度、相对湿度、人体附近的空气流速、围护结构内表面等因素有关。 [1]

根据我国《采暖通风与空气调节设计规范》(GB 50019-2003)中规定，舒适性空调室内计算参数如右表1所示[2]：

《百货商场空调设计》一书中也列出了满足舒适性空调要求的室内温、湿度设计参数，如下表2所示：[3]

表2 百货商场（营业厅）温湿度及新风量

自2005年7月1日起实施的《公共建筑节能设计标准》(GB 50189-2005)中规定。[4] 该设计标准也对公共建筑主要空间的设计新风量做出了规定。其中,商场(店)、书店的新风量为20[m3/(h•人)]。对人均占有的使用面积的规定：商场建筑的一般商店为3m2/人，高档商店为4m2/人。[4]

美国ASHRAE对百货商场推荐的设计参数为：夏季室内温度不高于26(℃)，相对湿度不大于50%, 冬季室内温度不低于21(℃)[5]。对百货商场人员密度推荐如表3所示。[5]

本文所计算的建筑围护结构（包括窗、墙等）传热系数满足《公共建筑节能设计标准》(GB 50189-2005)中的要求，因设备和照明负荷相对稳定，所以，只分析温度、相对湿度、室内人员密度、新风量对负荷的影响。本建筑地处夏热冬暖地区，只设夏季空调，因此，只对夏季空调冷负荷计算进行分析，冬季分析方法相同。

3、室内计算参数对空调负荷的影响

3.1 室内计算温度对空调负荷的影响

室内计算温度对空调负荷及系统能耗有很大的影响，据《公共建筑节能设计标准》(GB 50189-2005)中介绍，在加热工况下，室内计算温度每降低1℃，能耗可减少5%-10%；在冷却工况下，室内计算温度每升高1℃，能耗可减少8%-10%。[4] 本文依据《采暖通风与空气调节设计规范》(GB 50019-2003)中对舒适性空调室内计算参数规定（见表1），在22-28℃的舒适性空调室内计算温度范围内，保持其它设计参数不变，每隔0.5℃，对整个建筑进行冷负荷计算。

计算冷负荷的变化过程见图1，从图中可以看出，室内计算温度每变化0.5℃ ，整个建筑的计算冷负荷都有较大的变化。以25℃为基准点，其计算冷负荷为13848.7 kw，温度从22℃变化到28℃，其冷负荷的变化范围为-9.4%--12.0%，变化范围较大。可见，室内计算温度的确定将在很大程度上影响整个空调系统的装机容量，进而影响空调系统的初投资。分析以上计算结果，本文推荐室内设计温度为25-27℃。

3.2 相对湿度对负荷的影响

夏热冬暖地区，夏季空气相对湿度比较大，空调系统需要承担较多湿负荷。本文依据《采暖通风与空气调节设计规范》(GB 50019-2003)中对舒适性空调室内计算参数的规定（见表1），设定室内空气相对湿度在40%-65%范围内变化时，而保持其它设计参数不变，对整个建筑进行冷负荷计算。

3.3 室内人员密度对负荷的影响

从第2节中可知，百货商场内人员密度的大小，各规范和设计标准推荐的值都不尽相同，且出入较大。本文取值《公共建筑节能设计标准》(GB 50189-2005)，通过改变商场内的人员密度来分析室内人员密度对计算冷负荷的影响。假设室内人数分别为总设计人数的80%、60%、40%、20%，计算负荷的变化。

室内人数的变化，无疑对计算冷负荷有很大的影响，因为夏季新风冷负荷在总冷负荷中所占的比重很大，通常约为30%左右。据《百货商场空调设计》[3]一书中统计，百货商场的平均客流量约为高峰时的40-60%，也就是说，在大多数时候，商场内的实际人数是设计时的40-60%（如果设计人数正确）。从表9和图3中可以看出，室内人数为设计人数的60%，其计算负荷为设计峰值负荷的79.3%，室内人数为设计人数的40%，其计算负荷为设计峰值负荷的69.5%。客流量（室内人数）变化是商场建筑的一个特点，因此，室内设计人数的确定是一项很难的工作。

3.4 新风量对负荷的影响

从小节3.3分析可知，室内人员密度对计算负荷影响很大。同理，新风量的取值对计算负荷也有很大的影响。

4、结论

本文分析了温度、相对湿度、室内人员密度、新风量等主要室内计算参数对夏季空调计算冷负荷计算结果的影响。得出的结论可概括如下：

一、推荐百货商场室内空气设计温度为25-27℃。计算冷负荷时，可以适当提供室内计算温度（如27℃），以节约初投资；而在实际运行时，可以适当等设低室内温度（如25℃），以满足人体舒适要求。

二、夏热冬暖地区，室内空气相对湿度设计值过低，会大幅增大计算冷负荷。综合考虑人体舒适性和计算冷负荷，本文推荐室内空气相对湿度设计值为55%。

三、室内人员密度的确定应结合有关规范，设计人员和管理人员的经验、类似工程的实际情况来考虑。

四、新风量在实际计算取值时，可以考虑适当取小一些。或者在计算时，若取值较大，可考虑总新风量乘一个小于1.0的系数；本文推荐新风量取值为15-20[m3/(h•人)]。

参考文献：

[1] 赵荣义，范存养，薛殿华，钱以明。《空气调节》，中国建筑工业出版社，1996，11:20-22。

[2] 张克崧，周吕军，陆耀庆等。《采暖通风与空气调节设计规范》(GB 50019-2003)，2004，3：6-8。

[3] 黄绪镜。《百货商场空调设计》，中国建筑工业出版社，1992：4-6，8-10。

[4] 郎四维, 林海燕, 涂逢祥等。《公共建筑节能设计标准》(GB 50189-2005)，中国建筑工业出版社，