压力管理论文

前言：想要写出一篇令人眼前一亮的文章吗？我们特意为您整理了5篇压力管理论文范文，相信会为您的写作带来帮助，发现更多的写作思路和灵感。

压力管理论文范文第1篇

务川沙坝水电站位于贵州省务川县境内，为引水式电站。电站主要由拦河闸坝、引水隧洞、压力管道及发电厂房等水工建筑物组成。

本电站的设计方为贵州省水利水电勘测设计研究院设计，我局承担了水电站引水道工程建设任务。该工程的引水隧洞长323.968米，断面为圆形，其净尺寸为直径5米，开挖直径为6米。压力钢管长169.047米，其末端分岔为两个支管。其中的主管直径为4.5米，长157.757米，重286.4t；支管直径2.5米，长21.615米，重21.46t；加劲环120个，重85.23t；岔管1个，重25.16t。总安装吨位418t。压力钢管的材质为16MnR，主管管壁厚度为16-20mm；支管管壁厚度为18mm；岔管的壁厚为24mm。本工程项目计划于2005年2月20日开工，于2005年6月20日全部完工。

二、主要实物工程量

项目名称单位工程量备注

压力钢管的制造和安装

主管δ=16-20mmt286.4016MnR

岔管δ=24mmt25.1616MnR

支管δ=18mmt21.4616MnR

加劲环t85.2316MnR

三、主要技术规程、规范及标准

1、《压力钢管制造安装及验收规范》DL5017-93；

2、务川沙坝水电站工程《压力钢管制造和安装技术要求》；编号：洪沙-S-水工-B-05

3、《水利水电工程施工手册》〈金属结构制作与机电安装工程〉第4卷

4、《气焊、手工电弧焊及气体保护焊焊缝焊缝坡口的基本型式与尺寸》GB985-88

5、《埋弧焊焊缝坡口的基本型式与尺寸》GB986-88

6、《钢熔化焊接接头射线照相和质量分级》GB3323-87；

7、《水工金属结构防腐蚀规范》SL105-95；

8、《施工现场临时用电安全技术规范》JGJ46-88；

9、《建筑施工安全检查标准》JGJ59-99；

四、主要施工技术措施

根据工程实际情况需要，压力钢管主要施工过程分解为

1、材料进货物资检验

所有构成实物工程的钢材、焊条、焊剂、焊丝以及油漆等送到现场后，项目部立即组织相关技术负责人，材料员对来料依据设计图纸，设计更改，材料计划等进行验收，主要检查材料的规格及型号是否与材料质量证明书相符，几何尺寸是否超标。本工程所用的16MnR,必须满足《压力容器用钢》GB6654-1996的规定。对可疑钢板采用超声波检查或采用样送检，检查合格后方能使用。

2、钢管制作

钢管的制作采用以下的工艺流程

2.1样本制作

为方便检查，保证钢管及各种管道零部的制作安装精度，采用δ=0.5mm镀锌钢板制作样板。根据设计要求，钢管内径弧度检查、支撑环、加劲环等都须制作样板，样板的弧长必须符合规范要求（根据管径不同，样板的弧长在1.5～2m）。样板制作完毕后，必须经过专业施工员检查，同时作上标记，以防止在使用过程中混用。弯头、锥管及叉管采用地规、钢直尺等直接在拼接好的钢板上放样，由专业施工员，质量员或技术负责人检查无误后，方可下料。

2.2钢板拼接及下料

根据设计要求，结合现场实际情况，制作钢管的钢板全部采用定尺钢板，长、宽边均留有少许余量；为保证将钢管周长误差控制在最小范围内，采用将两张定尺板拼接好后下料的方法；拼接采用二氧化碳保护焊工艺焊接，拼接前应检查边长是否为直线、宽边与长边是否垂直，同时，用氧气-乙炔焰割刀对钢板进行修整，保证钢板宽度与设计相符，切割和刨边面的熔渣、毛刺和缺口，应用砂轮磨去，所有板材加工后的边缘不得有裂纹、夹层和夹渣等缺陷；焊前将焊口两侧10～20厘米范围的铁锈、熔渣、油垢、水渍等清除干净，检查合格后方可施焊；当单侧焊完后，将钢板用龙门吊缓慢翻面，用电弧刨清根、打磨干净后再继续施焊。

拼接好的钢板根据板厚的不同，确定展开尺寸，同时在钢板上画出展开图，认真检查平行线和对角线，检查无误后方可下料；下料采用氧气-乙炔焰割刀切割。

叉管、弯管、渐缩管等管件与钢管的下料方法相同。

异径叉管的管壳，实际上是由锥管割去开口部分而成；首先用电脑绘制出叉管管壳的平面展开图，找到各点在X轴和Y轴上的坐标后，将得到各基准点的弦长；在实际放样时，将两张钢板对接，长度大于最大口的弦长，宽度为小口展开弦高加钢管的实际高度，同时，在钢板上画出各坐标点，圆滑连接各坐标点，认真检查支管与主管连接处的弧长是否相同，核对无误后方可下料。

下料后，焊缝处的坡口用氧气-乙炔焰切割，然后用角向砂轮机打磨成型。叉管、弯管、渐缩管等管件与钢管的下料方法相同。板材放样及下料时应考虑板材的切割余量和焊接收缩余量，一般情况下留3-4mm。

3、钢管卷制

3.1钢管卷制时利用加工场已安装好的壹台龙门吊配合卷制。

首先，利用10T龙门吊将钢板缓慢送入卷板机，调整好小车与卷板机的位置，在卷制过程中，大车与卷筒保持同一速度，用准备好的样板对钢管的弧度进行监控，随时调整卷板机上下轴的间距；当钢板卷至一定长度时，用龙门吊将卷制好的部分吊住，使钢板自重不致将卷制中的钢板压变形。卷制成形后，用夹具将接口对平，点焊牢固，同时，用与管道内径等长的临时支撑在管口两边加以固定，使其不致在吊装过程中发生变形。

3.2叉管、弯管制作

叉管制作时，将卷板机的上滚筒调到一定倾斜角度，按照大、小边弧度的等分线卷制，在卷制的同时，用两块不同半径的样板，在管口平面位置检查，当一段钢板已卷制成型时，继续转动钢板到下一等分线继续卷制；当叉管卷制成型后，局部地方的弧度可能会出现偏大或偏小的现象，需采用火焰对叉管进行校弧，校弧完毕后，采用临设支撑加固两端管口。当叉管各段均加工完毕后，应在加工现场进行预组装，经检查合格后再分段运至现场安装。弯管、渐缩管的制作方法与叉管的制作方法相同。

3.3钢管卷制成型后，为防止自然变形，直接采用龙门吊吊至焊接平台上施焊。

4、钢管焊接

4.1压力管道工程的管道材质为16MnR,管道壁厚为。

主管16～20mm，岔管24mm，支管18mm；根据设计文件及施工现场的具体情况，焊接采用手工电弧焊，二氧化碳保护焊和埋弧焊相结合的焊接方式，一般情况下，钢板接料和管道的纵缝焊接采用埋弧焊，二氧化碳保护焊和手工电弧焊，管道环缝及加劲环采用二氧化碳保护焊和手工电弧焊，其余部分采用二氧化碳保护焊或手工电弧焊焊接。

4.2坡口加工预制

（1）管道坡口加工时，由于壁厚均小于25mm，故均采用V型坡口（25°～30°）。

（2）管道坡口采用氧气-乙炔半自动割刀加工，半自动割刀无法加工的特殊部位可采用手工切割加工。

（3）坡口加工后必须除去坡口表面的氧化皮、溶渣及影响接头质量的表面后，并应将凹凸不平处打磨平整。

4.3焊接工艺

（1）工程管道焊缝按其重要性分为三类。其中：

一类焊缝：

A、岔管的所有焊缝。

B、主管管壁纵缝。

C、主厂房内明管环缝。

D、凑合节合拢环缝。

E、闷头与管壁的连接焊缝。

此类焊缝若用超声波探伤抽查率为50%，射线探伤复查率为5%，质量要求为B1级合格。

二类焊缝：

A、钢管管壁环缝；

B、止水环、加劲环的对接焊缝及其与管壁之间的组合焊缝。

此类焊缝若用超声波探伤抽查率为50%，质量要求为B2级合格。

三类焊缝：

受力很小，且修复时不致停止发电或供水的附属构件焊缝。

（1）焊缝组对前应将坡口及其内侧表面不小于10mm范围内的油、漆、垢、锈、毛刺等清除干净，且不得有裂纹、夹层等缺陷。

（2）管子或管件对接焊缝组对时，内壁应齐平，内壁错边量不宜超过管壁厚度的10%，且不应大于2mm；

（3）焊条使用前应按规定进行烘干，并应在使用过程中保持干燥。焊丝使用前应清除其表面的油污、锈蚀等。

压力管道焊接各类焊缝所选用的焊条、焊丝、焊剂可参照下表选用。

钢种牌号手工焊二氧化碳气体保护焊

焊条牌号符合国标型号相当于AWS型号焊丝牌号焊剂

牌号符合国标型号相当于AWS型号

低合金钢16MnRJ506J507J507HE5016E5015E5015E7016E7015E7015H08MnSiH10MnSiH08Mn2SiA

（5）焊接材料应按下列要求进行烘焙和保管：

焊条、焊剂应放置于通风、干燥和室温不低于5℃的专设库房内，设专人保管，烘焙和发放，并应及时作好实测温度和焊条发放记录。烘焙温度和时间应严格按厂家说明书的规定进行。烘焙后的焊条应保存在100-150℃的恒温箱内，药皮应无脱落和明显的裂纹。现场使用的焊条应装入保温筒，焊条在保温筒内的时间不宜超过4h，超过后，应重新烘焙，重复烘焙次数不宜超过2次。

焊丝使用前应清除铁锈和油污。

（6）遇有穿堂风或风速超过8m/s的大风和雨天、雪天以及环境温度在-5℃以下、相对湿度在90%以上时，焊接处应有可靠的防护措施，保证焊接处有所需的足够温度，焊工技能不受影响，方可施焊。

（7）施焊前，应将坡口及其两侧50-100mm范围内的铁锈、熔渣、油垢、水迹等清除干净。

（8）焊缝（包括定位焊）焊接时，应在坡口上引弧、熄弧，严禁在母材上引弧，熄弧时应将弧坑填满，多层焊的层间接头应错开。

（9）定位焊焊接应符合下列规定：

一、二类焊缝的定位焊焊接工艺和对焊工要求与主缝（即一、二类焊缝，下同）相同；

对需要预热焊接的钢板，焊定位焊时应以焊接处为中心，至少应在150mm范围内进行预热，预热温度较主缝预热温度高出20-30℃；定位焊位置应距焊缝端部30mm以上，其长度应在50mm以上，间距为100-400mm，厚度不宜超过正式焊缝高度的二分之一，最厚不宜超过8mm；施焊前应检查定位焊质量，如有裂纹、气孔、夹渣等缺陷均应清除。

（10）工卡具等构件焊接时，严禁在母材上引弧和熄弧。

（11）双面焊接时，单侧焊接后应用碳弧气刨或角向砂轮机进行背面清根，将焊在清根侧的定位焊缝金属清除。采用碳弧气刨清根时，清根后应用砂轮修整刨槽。

（12）焊缝组装局部间隙超过5mm，但长度不大于该焊缝长的15%时，允许在坡口两侧或一侧作堆焊处理，但应符合下列规定：

a、严禁在间隙内填入金属材料；

b、堆焊后应用砂轮修整；

c、根据堆焊长度和间隙大小，对堆焊部位的焊缝应酌情进行无损探伤检查。

（13）纵缝埋弧焊在焊缝两端设置引弧板和熄弧板，引弧板和熄灭弧板不得用锤击落，应用氧-乙火焰或碳弧气刨切除，并用砂轮修磨成原坡口型式。

（14）焊接完毕，焊工应进行自检。一、二类焊缝自检合格后，应在焊缝附近用钢印打上代号，作好记录。

5、钢管的校正和加固

5.1加劲环焊接

钢管校正加固后就地进行加劲环组装焊接，加劲环在组装前，先在钢管壁上划出组焊的位置，焊好托板，将加劲环放在托板上，加劲环要垂直、紧贴管壁，局部间隙不得大于3mm，在拼接加劲环时，其接头间隙应小于4mm，组对时，应错开拼接时的焊缝。加劲环焊缝采用平角焊，一面焊完后管道进行180度翻身，并进行气刨、清根、打磨后继续施焊。

5.2因钢管在制作、焊接、吊装、运输、安装过程中可能会出现局部变形，必须重新对钢管的弧度进行校正，校正主要采用千斤顶调整钢管的圆度，局部地方可采用火焰校正。

5.3为确保钢管在运输及安装过程中不会发生大的变型，校正后的管段需重新进行加固处理，加固采用临时支撑点焊在管口内壁上，支撑点的多少根据现场实际情况进行调整，以满足强度需要为原则，尽量减少在管道内壁的焊接量。

5.4钢管探伤所有在加工完成的焊缝，必须经过检验合格后，才能进入安装工序，具体见管道焊接工艺施工技术。

5.5管道油漆防腐管道油漆防腐必须在焊接检验合格后进行。

5.6表面预处理钢材表面涂装前，必须进行表面预处理。在预处理前，钢材表面的焊渣、毛刺、油脂等污物应清除干净。

表面预处理质量，应符合施工图纸的规定。钢管内壁采用喷涂材料、除锈等级应达到GB8923-88规定的Sa21/2级。埋管外壁采用喷涂水泥浆时，应达到Sa1级。表面预处理应使用洁净、干燥、有棱角的石英砂喷射处理钢板表面。喷射用的压缩空气应经过过滤，除去油水。当钢材表面温度低于露点以上3℃、相对湿度高于85%时，不得进行表面预处理。

喷刷后的表面不应再与人手等物体接触，防止再度污染。施喷涂料前，应使用钢刷清除残留砂粒等杂物。作业人员应带纤维手套。若不慎用手触及已清理好的表面，应立即用溶剂清洗钢管表面。

5.7涂装施工

施涂前，专业技术人员应根据施工图纸要求和涂料生产厂的规定进行工艺试验。试验过程中应有生产制造厂的人员负责指导，试验结果应报送监理人员。组焊后的管节、岔管及附件（除安装焊缝外），现场安装焊缝及表面涂装损坏部位应在现场进行涂装。

清理后的钢材表面在潮湿气候条件下，涂料应在4h内涂装完成，金属喷涂应在2h内完成；在晴天和正常大气条件下，涂料涂装时间最长不超过12h，金属喷涂时间不超过8h。涂装材料的使用应按施工图纸及制造厂的说明书进行。涂装材料品种以及层数、厚度、间隔时间、调配方法等均应严格执行。当空气中相对湿度超过85%、钢板表面温度低于大气露点以上3℃，以及产品说明书规定的不利环境，均不得进行涂装。本工程的钢管内壁应涂刷超厚浆型环氧沥青漆,漆膜厚度:底漆250μm，面漆250μm。安装环缝两侧各100mm范围内，在表面预处理后，应预留不刷漆，其它采用小型高压喷涂机械施喷涂料。埋管外壁应均匀涂刷一层水泥浆，涂后注意养护。施涂过程中，要特别注意防火、通风、保护工人健康。施涂后的钢管应小心存放，保护涂层免受损伤，并防止高温、灼热及不利气候条件的有害影响。各喷涂层间的喷枪走向应相互垂直，交叉覆盖。上一层涂层表面湿度降到70%后，再进行下一层喷涂。

5.8涂层质量检验

在不适于施涂和养护的环境条件下所作的涂装，监理人员有权指示施工单位清除后重新涂刷。涂层漏涂者应予修补。若检查发现流挂、皱纹、针孔、裂纹、鼓泡等现象时，应进行处理，直至监理人员认为合格为止。涂层内部质量检验应符合施工图纸要求。涂层厚度及结合性能检验按施工图纸要求进行质量检验。涂装结束后，专业技术负责人应会同监理人员对钢管的全部涂装面进行质量检查和验收。钢管涂装的质量检验成果应报送监理人员。

6钢管安装

6、压力管道安装

6.1压力管道安装程序

6.2压力管道安装工艺：

（1）基础复核

为确保管道的平面坐标位置及高程，在管道安装前，应重新复核管道的中心线及临时支墩的标高，核对无误后方可施工，同时作好检测记录。

（2）管道运输及安装顺序

待安装的管段加工好以后，需用5T汽车转运到安装地。桩号引0+320.000位置洞顶中心线上部设置φ30*800的预埋钢筋作为吊点见附图，采用5T手动葫芦将管段下车，放在C24轻轨或［10#上面的运输小车上。管段通过5T卷扬机牵引，托运至安装点。本工程拟将发电机前的第一节支管作为首装节，逆水流方向施工。如果现场情况不允许按上述顺序施工，则按实际情况调整。

（3）安装方法

a.首装节安装

按本工程的施工顺序，拟将发电机前的第一节支管管段作为安装起始节。利用汽车或者其他方式将该管节运至安装位置，根据已复核后的基准台进行中心、高程的调整，经过检查合格后，即可用型钢将钢管临时固定于预埋的锚筋上，经检查固定牢固后，将第二节管段运至安装位置，以第一节钢管为基准调整第二节钢管的中心和高程，同时用千斤顶和拉紧器调整相邻两管口的间隙，管口压缝采用压马和楔子板压缝，压缝一般从上中心向下分两个工作面进行，同时，要注意钢板错边和环缝间隙。

将两节钢管组成大节后，应重新复核中心线偏差和倾斜度，将首装节的上、下游管口的几何中心误差调整至5mm以内（运用中垂线原理，采用水平仪、吊线球、钢卷尺，便可将临时活动支腿焊死，用型钢将钢管固定于预埋的锚筋上。

为防止加固焊接时，因焊接收缩造成钢管位移，加固型钢有一端焊缝，应为搭接焊，且应在最后焊接。加固完，再复测中心线、高程、里程和倾斜，作好记录。首装节安装好后，为保证管道不发生位移，可先浇筑二期混凝土，浇注前应对该段的焊接进行检测，合格后方可浇筑。

b.弯管、倾斜管的安装

弯管安装要注意各节弯管下中心的吻合和管口倾斜，当下弯管安装时，即将其下中心对准首装节钢管的下中心。如有偏移可在相邻管口上，各焊一块挡板，在挡板间用千斤顶顶转钢管，使其中心一致。弯管的上、下中心和水平段钢管一样，可挂垂球或用经纬仪测定；弯管安装2至3节后，必须检查调整，以免误差积累，造成以后处理困难。斜管安装方法和弯管相同。

c.叉管的安装

叉管采用在加工场组装检查合格后，再分段用汽车运至施工点安装的方法；安装过程与直管段基本相同，先将叉管分成两部分运到安装地点组合好，之后再与两支管同时进行对接。当叉管全部组装完毕后，必须对两个支管的中心、高程、里程和倾斜进行复核，无误后将临时支撑焊牢，方可进行施焊工作。

（4）内支撑切除及管内补漆

管道内支撑的切除应在二期混凝土浇注后进行，拆除钢管上的卡具、吊耳、内支撑和其他临时构件时，严禁使用锤击法，应用碳弧刨或氧气—乙炔焰在其离管壁3mm以上处切除，严禁损伤母材。切除后，钢管内壁上残留的痕迹和焊疤，再用砂轮机磨平，并认真检查有无微裂纹。检查合格后采用手工涂刷对切除部位进行补漆。

（5）竣工验收

压力管道工程全部完工后，由施工单位提交钢管工程验收申请报告，并提交完整的完工验收资料。经监理报送发包人批准后，进行钢管工程的完工验收。

验收时应提交的资料如下：

a.钢管竣工图；

b.各项材料和连接件的出厂质量证明书、使用说明书或试验报告；

c.钢管制造、焊接、安装的质量检查报告；

d.钢管一、二类焊缝焊接工作档案卡（包括焊工名册和代号）；

e.重大缺陷处理报告；

f.监理人要求提供的其它完工资料。

压力管理论文范文第2篇

【关键词】抵押期限;约定;法定;处分权

众所周知,抵押权属担保物权,是物权的一种具体形式。依法理,物权是指权利人直接支配标的物,并享有其权益的排他性权利。调整物权法律关系即物质资料占有关系的法律规范称为物权法。因物权具有直接支配性和保护之绝对性特点,故物权法就其性质和特点而言属于强行法,即不论当事人的意思如何,而必须适用的法律规范。抵押期限又称抵押期间,是指抵押权人实现抵押权的有效期限,也就是说是抵押权的有效存续期限。抵押权作为一种担保物权,属于支配权的范畴而非请求权,不受诉讼时效期间的限制,因此,抵押权不宜适用与抵押担保的债权相同的诉讼时效制度,抵押期限的性质应为除斥期间。

我国现行《担保法》在保证制度中,规定了保证人承担责任的期限,但是在抵押制度中并没有规定期限问题,对于《担保法》第39条中规定了“当事人认为需要约定的其他事项”,对此有学者认为可以理解为没有明文禁止当事人约定抵押期限,实际上是允许当事人约定抵押期限,对此学理上有不同的观点。

一种观点认为,当事人不得约定抵押权的存续期间,“因为抵押权在本质上属于物权,并从属于主债权,只要债权存在,抵押权也就同时存在”。如果允许当事人约定抵押权的存续期间,直接与抵押权的物权性质发生冲突,而且,这与抵押担保债权受偿的目的也不完全吻合,抵押权以抵押物的交换价值担保债权的实现,从属于被担保的债权而存在,债权不消灭,抵押权没有单独归于消灭的理由,该观点还认为,在现实生活中,抵押人和债务人利用抵押合同所约定的存续期间,对抗抵押权人行使权利,将极大的损害抵押制度的功能,降低抵押担保的信用。

另一种观点认为,抵押合同当事人自行约定的抵押期限是有效的。因为尽管抵押权为物权,但是抵押合同仍然可以适用合同法的合同自由原则,尊重当事人的自主、自愿。如果当事人约定了抵押期限,视为抵押权人接受了对抵押权的期限限制,抵押权人只能在该期限内实现抵押权,更何况当事人约定抵押权的期间,可以促使抵押权人及时行使权利,有利于抵押物权担保价值的实现,并不会降低抵押担保的信用。尽管物权中的所有权具有无期限性,但并不排除其他物权的有期限性,以所谓物权的无期限性作为拒绝承认抵押权的期限的理由是不成立的。我国担保法解释第12条规定:“当事人约定的或者登记部门要求登记的担保期间,对担保物权的存续不具有法律约束力。担保物权所担保的债权的诉讼时效结束后,担保权人在诉讼时效结束后的二年内行使担保物权的,人民法院应当予以支持。”而《中华人民共和国物权法》对此则作出了更为严格的限制,直接将抵押期限规定为“主债权诉讼时效期间”。可见,我国现行立法对抵押期限这一问题的态度是:抵押是有期限的,但当事人不能约定而是由法律直接规定的。关于这一问题,笔者的认识是:

一、抵押权是有期限的,但抵押期限应由法律作出明文规定

传统的民法认为,物权和债权最大的区别在于:物权是永久存在的权利,而债权为受期限限制的权利。但现在,学者的观点有所变化,例如我国着名的民法学者梁彗星先生总结说,物权中,除所有权、永佃权外,其他用益物权和担保物权均有存续期间。就抵押权而言,也是这样,不承认抵押期限,意味着抵押一旦设立,抵押人就得听任抵押权人的摆布,完全失去了自我保护和救济的条件,而债权人则可高枕无忧,甚至怠于行使权利,损害抵押人利益。这对抵押人是不公平的。另外,从抵押权设立的目的来看,它是用来担保债权得以实现,而债权是有期限的,要求抵押权无期限显然显失公平;其次,从对抵押物的利用效率上看,抵押权的无期限性将会极大的影响抵押人对抵押物的利用,从而最终影响抵押制度的健康发展。

从理论上讲,物权法之与债权法,有很大的不同,物权法属于强行法,奉行物权法定的原则,当事人不能在物权法之外设立物权,也不能以物权法之外的方式消灭物权,抵押权从性质上讲是担保物权,它应具备物权的根本特征,按照一般担保理论,抵押权消灭的事由主要有四种,即主债权消灭、抵押人放弃抵押权、抵押物灭失和抵押权实现。按照物权法定主义原则来考察抵押担保期限,不难发现,担保法第五十二条关于“抵押权与其担保的债权同时存在,债权消灭的,抵押权也消灭”的规定对抵押权效力存续期限作了明确规定。依此规定,只要债权存在,抵押权就存在;债权消灭,抵押权才消灭。抵押担保的债权因清偿、提存、抵销、免除、混同等原因全部消灭时,抵押权随之消灭。但是,抵押担保的债权因为诉讼时效完成而不受法院保护,其债权本身并未消灭,抵押权效力亦不受影响。抵押权除因主债权消灭而消灭外,依担保法规定,还可因抵押权实现、抵押物灭失、抵押合同解除、抵押物转让价款提存而消灭。换言之,只要债权尚未消灭、抵押物尚未灭失等法律规定的抵押权效力终止情形尚未出现,抵押权自抵押合同生效后始终存在,而不依当事人的意思为转移。如当事人排除担保法第五十二条的适用,另行约定抵押担保期限,或者登记机关违反上述法律规定,擅自设定抵押担保续展期限,都违背了物权法定主义原则,应认定无效。所以,从法理上分析,抵押权本身是有期限的。(下转第58页)

笔者认为,除此之外,对抵押期限法律还应作出明确的限制,对这个问题,我国担保法解释第12条与梁彗星先生主持起草的《中国物权法草案建议稿》第332条有异曲同工之妙。将抵押期限规定为诉讼时效完成后两年内是较为合理的,这样规定,既可以限制抵押权人滥用其在抵押担保关系中的优势地位,又不至于使抵押权制度丧失其保障交易安全的功能。

二、抵押权的期限不应由当事人约定

首先抵押权是一种它物权,它的担保性就决定它是从属于主债权的,与主债权不可分的,如果当事人可以约定抵押期限,那么就意味着抵押权的担保功能同时受到了当事人尤其是债务人的制约。抵押担保的信用取决于抵押物的价值维系,若允许当事人约定抵押期限以限制抵押权的效力,将直接降低抵押担保的信用。其次,在担保实践中,抵押期间的设立,不利于债权的保护,加大了抵押成本。如果承认抵押期间,尤其是登记机关登记的抵押期间,可以消灭抵押权的话,因期间届满而抵押权消灭,将致使债权得不到有效的担保。由于有登记机关强制性登记的担保期间,债权人、担保人就必须每隔一段时间办理续登,续登又需要交纳登记费用,甚至需要重新进行担保物的评估,支付评估费,担保成本显着加大。同时,抵押期间的设立,将为抵押人和债务人恶意对抗抵押权人对抵押物行使权利提供了有利的空间。长此以往,将不利于担保市场的发展,也进一步导致债权风险的增加。《担保法解释》第12条明文规定:“第十二条:当事人约定的或者登记部门要求登记的担保期间,对担保物权的存续不具有法律约束力。”这就从根本上否定了约定抵押期限的效力,毕竟当事人之间的意思自治必须在法律允许的范围内方为有效。

【参考文献】

[1]官荣.抵押期间问题简论[J].华东政法学院学报,2004,(2).

[2]王利明.物权法研究[M].中国人民大学出版社,2002.

[3]翟云岭.论抵押权期限[J].政法论坛,1999,(2).

[4]何志.担保法判解研究与适用[M].中国政法大学出版社,2000.

压力管理论文范文第3篇

论文摘要:本文主要闸述县级供电企业如何通过无功电压的管理来降低线损。

一、引言

线损是反映供电企业管理水平和经济效益的重要指标，减少线路无功负荷的输送、实现无功负荷的就地平衡是降低线损的重要手段；由于无功平衡情况也影响到电网的电压水平，而电压质量又影响到电网的线路损耗和变压器铁损。因此，通过对无功电压的优化控制以减少网络损耗、提高电压质量，具有特别重要的意义。

无功功率在电网中的传输和有功功率一样在电网中产生电能损耗，通常用功率因素cosφ来表示电网传输无功功率的情况。当cosφ=0.7时，无功功率和有功功率基本相当时，此时电网中由负荷电流引起的电能损耗有一半是由无功功率引起的。

通常负荷引起的损耗（包括线路损耗和变压器损耗）与电压平方成反比，而变压器铁损与电压平方成正比，因此在高峰负荷时由于负载损耗大于变压器铁损，所以提高电压能够取得明显的降损节电效果。反之，在低谷负荷时，变压器的铁损大于负载损耗,所以适当降低电压能够取得明显的降损节电效果。

二、县级供电企业无功电压管理现状

县级供电企业大部分的无功补偿均是采用35kV变电所内集中补偿，35kV部分功率因数较高，主网线损较低。10kV及0.4kV配电网，无功补偿的容量很少，其无功管理状况不完善。超过一半的10kV线路月平均功率因素低于《南方电网公司农村电网电压质量和无功电力管理办法》中规定的0.9，个别线路甚至低于0.7。许多线路电压损失很大，高峰时线路末端电能质量极差。功率因数低，电压损失大，使线损增大，给企业造成损失，而且限制了售电量的增长。所以，加强配网无功电压管理，提高功率因数，降损节电势在必行。

三、无功电压管理不善的原因

（一）县级供电企业无功管理起步较晚，管理人员无功管理的意识不强，力度不够，责任心不强，业务水平有待提高。还没有建立起无功管理的网络，管理办法和考核办法虽然制定出来，但也还没有正真地落到实处。

（二）受资金影响，10kV及以下配电网，无功补偿的容量很少。进行无功补偿的10kV线路只占全10kV线路的百分之十几甚至更少；进行无功补偿的公用配变也只有十几台甚至于几台，而整个县级供电企业公用配变数一般都有二、三千台。无功补偿的容量只是杯水车薪，因而不能分区、分压进行补偿，就地平衡。进行的无功补偿大多数也只是静态补偿，基本上没有进行动态补偿。

（三）管理人员对无功管理没有足够的重视，县级供电企业有三分之二左右的配变台区没有安装无功表，没有安装无功表就根本无从知道配变台区无功电量和功率因素的情况，更别说对台区的功率因素进行考核了。有些配变台区安装了无功表，但也没有进行抄表。故如要进行配变台区的无功补偿，就没有相应的配变台区的无功电量的基础数据，造成补偿容量不够准确。

（四）10kV线路及以下配电网的电容器损坏较多，可用率不高。对电容器没有进行日常的巡视，疏于管理起不到减少电压损失，降低线路损失的作用。

（五）因线路的发展而使10kV线路电容器的安装位置不合理，或是配变台区负荷的发展而使电容器的容量过小。

（六）电力需求发展很快，无论是有功电量还是无功电量上升都很快，没有做好电量增长的预测，以至于没有预先做好无功补偿工作，造成功率因素低。

（七）我国现行的《功率因数调整电费办法》只对100kVA及以上用户的功率因数标准作了规定，并执行功率因数调整电费，而100kVA以下用户的功率因数没有标准，这些用户大多没有安装无功补偿设备，在设计中亦不考虑无功补偿。但积少成多，这些用户也是一个庞大的无功电量用户的群体。

（八）配网用户初装时为节省一次投资，逃避功率因数奖惩的考核，将单台大容量变压器申请为多台小容量变压器供电。如果在我们的营业管理中有所疏忽，就使之成为用户无功管理中的漏洞。

（九）用户对无功管理不够重视，对无功管理不理解，造成应安装无功补偿设备的未安装或已安装的未装无功表而没考核。

（十）变电站的主变基本上是无载调压，不能实时地对电压进行调整。

（十一）农村线路的供电半径较长，负荷波动较大，使得线路末端的电压在负荷重时较低，线路前端的电压在负荷轻时较高。

四、几点建议

（一）实施功率因数提高与无功补偿减少线损。及时调整配电线路的功率因数，实现电容器自动补偿与随器、随机、分散就地补偿相结合，提高功率因数和改变电压质量，提高配变供电能力和设备出力，降低电能损失，从而达到降低线损的目的。10kV线路无功补偿装置应选择距离线路前端三分之二位置处安装，经过实际测算和运行中发现的问题对比分析，这样才真正起到补偿效果，达到预期目标。选择无功补偿装置时，要首先考虑质量好、科技含量高、自动投切及时，反应灵敏的尖端产品。

（二）新增用户配变必须进行合理无功补偿：《供电营业规则》第四十一条规定，无功电力应就地平衡。凡功率因数不能达到规定要求的电力用户，供电企业可拒绝接电。该条对所有用户的功率因数标准都做出了规定。所以，对新增变压器无论大小必须要求做好无功补偿设计，并严格把好验收关，保证用户无功就地平衡。

（三）加强无功表计安装管理和电费抄表、核算管理

1、未加装无功表的老用户要重新加装，进行功率因数考核，刺激用户主动加装无功补偿设备，提高功率因数。

2、新增用户必须加装无功表，进行考核，保证无功设备的投运率和可用率。

3、严格考核抄表、核算人员的工作质量，做到有表必抄，抄表必算，保证功率因数调整电费的有效执行。

（四）建立无功电压目标管理、考核激励机制。根据无功电压管理中存在的问题，首先要健全无功电压管理工作机制，成立无功电压管理领导小组，各个相关部门都有相应的无功电压管理专（兼）责，形成无功电压管理网络。把无功电压管理作为公司长期的工作重点来抓，形成良好的工作氛围。二是将各供电所的无功电压管理同供电量、售电量、售电均价、电费回收、安全生产、精神文明等指标进行挂钩，参照经营指标进行百分制量化，签订合同书，实行目标管理，对各项指标按月考核、按季抽查、半年进行一次考核兑现。三是建立了激励机制，对无功电压管理较好的专（兼）责，按照无功电压管理的好坏给予数额的奖励。

（五）开展专业培训,搞好技术交流。结合工作岗位，依据培训教材制定培训计划，落实培训对象，对各部门的无功电压专（兼）责开展无功电压的专业知识培训，使其了解无功电压的专业知识，并在工作中熟练运用。为断加强无功电压专业管理的技术交流活动，总结和推广应用新技术、新成果、新经验，积极开展技术革新活动。

（六）大量采用有载调压设备可以在不同的负荷情况下合理地调整电网的运行电压。提高电网电压水平，主要是搞好全网的无功平衡工作，其中包括提高发电机端口电压，提高用户功率因数，采用无功补偿装置等。在无功平衡的前提下调整变压器的分接头。在10kV配电网中，由于空载损耗约占总损耗的50%～80%，特别是在深夜时，因负荷低，则空载损耗的比例更大，所以应根据用户对电压偏移的要求，适当降低电压运行。对于低压电网其空载损耗很少，宜提高运行电压。

（七）改变迂回线路，消除卡脖线，缩短供电半径，合理选择变压器分接头进行电压调整。

（八）在负荷功率不变的条件下。电网元件中的负荷损耗部分随电压等级的提高而减少，提高电网电压，通过电网元件的电流将相应减小，负载损耗也随之降低。升压是降低线损很有效的措施。升压改造可以与旧电网的改造结合进行，减少电压等级，减少重复的变电容量，简化电力网的接线，适应负荷增长的需要，以显著降低电力网的线损。

（九）加大宣传力度。提高管理人员和用户对无功的重视程度，使无功管理工作逐步走向正轨。

参考文献：

[1]《农村电网电压质量和无功电力管理培训教材》中国电力出版社2005.1

压力管理论文范文第4篇

从企业发展的高度来看，一个企业的人力资源管理战略可以是一个企业发展的动力，也可以是企业竞争力重要的来源。企业的人力资源发展战略一方面应该与企业自身发展情况相适应，另一方面，也应该符合循环经济发展的要求。确保企业组织的发展战略和社会的发展战略相一致。影响企业发展战略的主要因素有：人员选择、薪酬系统、信息及信息系统。下面主要从以下几个方面分析：

（一）制定合理的人力资源管理战略

循环经济法的实施在一定程度上改善了企业的经营状况，同时也改变了企业人力资源管理的劣势。因此，必须在循环经济的背景下，根据现有经济资源的新特点，制定新的经济发展战略。循环经济实施的主体是政府，政府和行业部门应该大力提倡资源节约和环境保护的宣传，通过教育的力量加强人们和企业的可持续发展意识，为企业培养具有环保意识的人才。为了在循环经济中增强企业竞争力，应该设置专项的循环经济发展资金，完善企业创新机制，提高企业人力资源从事节约资源和清洁生产的技术能力。另外，还要定期对企业员工进行循环经济知识的培训，提高员工的环保意识，也提高企业领导者对循环经济的驾驭能力。培养员工的创新意识和发展意识。

（二）制定科学的循环经济的公司政策和保证制度

公司的政策在公司发展过程中非常重要，因此需要制定科学的循环经济的公司政策和保证制度。企业应建立完善的信息沟通渠道，及时了解国家的环保政策和经济政策，行业关于循环经济的政策、法规动态这些都是重点信息，应该根据政府对循环经济的创新和政策，制定科学合理的公司政策和保证制度。现代社会是资源节约型和环保型社会，应该结合社会背景，促进企业在循环经济下的运行效果，为企业发展战略创造新的条件吗，强化企业领导者在企业管理模式变革中的职能。企业应加强循环经济的教育宣传，加大循环经济的文化经济建设，培养员工的环保意识。遵循循环经济发展战略，调整企业的组织结构和管理机构。建立专业的团队，负责循环经济创新的工作，鼓励这些组织进行技术创新，把这些创新成果应用于企业的发展和人力资源管理，取得社会效益和经济效益。

（三）制定全面的薪酬制度

为了促进企业制度对人力资源部门的激励，确保企业循环经济发展战略有效进行，应该制定全面、科学的薪酬制度。促进薪酬制度在企业发展和人力资源中的制约和激励作用。第一、在制定企业薪酬制度时，应考虑到循环经济的指标，在此基础上制定新的企业薪酬管理目标提高循环经济对企业人力资源的协调和配置作用。第二、建立系统和全面的工作效绩考核体系，把这个体系和薪酬管理系统相结合，突出循环经济在企业薪酬管理中的作用。对循环经济有贡献的企业员工可以进行奖励，以此提高企业员工对循环经济的认同程度，激发他们参与循环经济建设的积极性。

二、结束语

压力管理论文范文第5篇

水工建筑物地震动土压力计算问题十分复杂，国内外目前大多采用在静土压力的计算式中，增加对滑动土楔的水平向和竖向地震作用，以此近似估算主动动土压力值。鉴于近似计算的滑动平面假定，在计算被动土压力时与实际情况差得很远，使结果不合理。因此，规范规定，地震被动动土压力计算应结合工程经验作专门研究。本文只针对主动动土压力计算公式进行分析。

利用《水工建筑物抗震设计规范》（SL203-97）中给出的计算公式进行地震主动土压力计算时发现，计算的结果与原规范偏差很大。有的文献曾经分析过其中的取值，但不全面，现对公式中的某些数学符号进行比较分析，供大家借鉴。

2算例

为便于分析，现举一实例进行分析。

某悬臂式挡土墙，墙后填土高度4.13m，填土表面单位长度的荷重为0KN/m，挡土墙面与垂直面夹角为0°，填土表面和水平面夹角为0°，土的重度的标准值取18.0kN/m3，土的内摩擦角为30°，挡土墙面与土之间的摩擦角取三分之一土的内摩擦角，即10°。

3计算公式

《水工建筑物抗震设计规范》（SL203-97）中给出的地震主动动土压力计算公式如下，其中Ce应取公式中按“＋”、“－”号计算结果中的大值。

式中FE——地震主动动土压力代表值（kN/m）；

q0——土表面单位长度的荷重；

ψ1——挡土墙面与垂直面夹角；

ψ2——土表面和水平面夹角；

H——土的高度；

g——土的重度的标准值；

j——土的内摩擦角；

qe——地震系数角；

d——挡土墙面与土之间的摩擦角；

z——计算系数，拟静力法计算地震作用效应时一般取0.25，对钢筋混凝土结构取0.35，本计算取z=0.35；

ah——水平向设计地震加速度代表值，地震烈度Ⅶ度为0.1g，Ⅷ度为0.2g；

av——竖向设计地震加速度代表值，av=2ah/3；

g——重力加速度，9.8m2/s。

4计算成果分析

4．1计算成果

为便于对比分析，土的摩擦角分别取10°、15°、20°、25°、30°、35°、40°、45°，地震烈度分别取Ⅶ度和Ⅷ度，按照SL203-97和SDJ10-78(试行)两套规范分别进行计算，计算结果见表1、表2。

4．2成果分析

从以上计算成果可以得出如下结论：

1)97规范计算出的地震力是78规范计算值的数倍。

2)随着土的摩擦角的增大，78规范计算出的土压力越来越小，97规范计算出的土压力越来越大，受力趋势不一致。

3)地震烈度越大，97规范计算出的土压力越小，这是不符和实际规律的。

从以上统计分析可以看出，现行《水工建筑物抗震设计规范》（SL203-97）计算的地震主动土压力的计算公式存在一定的不合理成份。

从地震的作用效应来看，地震竖向分量av有两个方向，向上或向下，计算地震土压力时应分别计算，取其中的最大值为选用成果。至于原规范中规定的Ce应取公式中按“＋”、“－”号计算结果的大值没有实际意义。

4．3公式修正

根据以上分析，修改计算公式如下（此公式已得到原规范主要起草人的答复）：

修改后的计算成果见表3。

从上表可以得出如下结论：

1）修改后的公式新、旧规范计算结果相差不大，新规范比旧规范结果偏于安全。

2）当θe公式中取“-”号、Fe公式取“+”号时计算地震主动土压力最大。

3）无论Fe公式取“+”还是“-”号，θe公式中取“-”号比取“+”号计算的结果偏于安全。

从上面分析可以看出，用修改后的公式计算土压力更合理，同时从第3条可以得出结论，θe公式不用取“+”、“-”号，可以直接取“-号”。

5结语

《水工建筑物抗震设计规范》（SL203-97）中计算地震动土压力的计算公式确实存在一定的问题，作者本人于1999年8月曾致信原规范起草单位请教，上述结论得到证实。

与《水工建筑物抗震设计规范》（SL203-97）一同颁布的《水工建筑物抗震设计规范》（DL5073-1997）已经于2001年被《水工建筑物抗震设计规范》（DL5073-2000）替代，该规范中将地震主动土压力计算公式进行了修正（见上述）。因此涉及到地震动土压力计算的问题可以参考该规范进行计算。

参考文献：

1《水工建筑物抗震设计规范》（SL203-97）,中国水利水电出版社，1998.4

2《水工建筑物抗震设计规范》（DL5073-2000），中国电力出版社，2001.3

作者简介：

（乔裕民，男，高级工程师，河北省水利水电第二勘测设计研究院副院长，1960.3）

（刘树玉，男，工程师，河北省水利水电第二勘测设计研究院设计处处长，1971.2）

DiscussionontheCalculationFormulaforActiveEarthPressureCausedbyEarthquake

QIAOYu-minLIUShu-yu