选型设计论文

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选型设计论文范文第1篇

关键词：带式输送机，中部卸料，选型

 

在工程应用中，输送散料的带式输送机除头部滚筒卸料外，还要求能在中部卸料，有时还要求在中部多点卸料或某一区段连续卸料，主要有三种方式可供选择：1）犁式卸料器；2）卸料小车；3）可逆配仓胶带输送机。

1、犁式卸料器

犁式卸料器分为手动犁式卸料器和电动犁式卸料器。手动犁式卸料器现在只在一些小的煤矿和电厂采用，新建煤矿已很少采用。电动犁式卸料器大多为可变槽角的。

可变槽角犁式卸料器主要由电动推杆、驱动杠杆、可变槽角托辊组、平托辊组、犁板及电控装置等组成。其工作特点是卸料犁在外力推动落下时，犁下承托输送带的托辊组能与卸料犁同步在外力推动下由槽形展成直线型，此时卸料犁下刮料平面能压紧输送带上平面，实现双侧或单侧卸料。论文写作，选型。。当卸料犁在外力拉动下抬起时。犁下承托输送带的托辊组由展平状恢复成槽型，物料能通过当前犁式卸料器，从而解除卸料状态。其优点是大大降低了犁式卸料器对皮带的磨损。缺点是结构相对复杂，安装调试较麻烦，使用时偶有动作不灵活、卡死等现象，同时由于输送带与卸料犁下刮料平面贴合间隙无法调节，会出现物料卸不干净现象。

犁式卸料器用于带式输送机水平段任意点卸料。犁式卸料器有单侧和双侧卸料两种基本形式。论文写作，选型。。适用于带速V=2.5m/s、物料粒度25mm以下、且磨琢性较小、输送带采用硫化接头的带式输送机。

2、卸料小车

卸料小车主要由改向滚筒、驱动装置、落料漏斗、主动行走走轮、从动行走走轮、车架、制动器及电控装置等组成。为改善卸料过程中粉尘污染环境问题，卸料小车还可配有除尘系统和胶带封仓装置。

卸料小车通过改向滚筒将物料抛落进三通漏斗，物料在电动翻板的控制下可分别向二侧漏斗或中间落料口落料。向中间落料口落料主要用于卸料小车调整仓位和向尾仓加料。论文写作，选型。。

其优点是适应高带速大出力的工况，亦不会损伤胶带；缺点是为了卸料需要，上部滚筒必须抬到一定的高度，因此卸料小车显得庞大复杂，车身较长，加上凹弧悬空段，至使加料导料槽至少有10m以上的一段不能卸料，这将使设备布置受到限制。厂房高度长度增加，投资亦增加。同时带料移动时，会产生撒料现象。论文写作，选型。。

卸料小车适用于水平布置带式输送机卸料。卸料小车适用带速在≤3.15m/s，在同样额定输送量下，移动小车可选择低一级带宽，可降低运营成本。

3、可逆配仓带式输送机

可逆配仓带式输送机是可逆转又可移动的完整的带式输送机。其作用与犁式卸料器和卸料车一样，可以作为一种卸料装置看待。其特点是机身高度较低，降低建筑物高度，节约基建投资。但其轨道较长且又敷设在楼板上，卸料时容易将物料洒落在轨道上，往返运行时，会卡轨掉道。行走驱动为链轮传动，容易掉链，且磨损严重；可逆运行，输送带容易跑偏且不容易纠正。实际使用情况看，它易出故障，维修量大且不安全，料仓开口大，料仓密封和收尘困难。卸料时粉尘飞扬，工人工作环境极其恶劣。论文写作，选型。。

通过以上分析，将以上几种主要中部卸料装置的特点对比如下表。

带式输送机中部卸料装置特点对比表

选型设计论文范文第2篇

发电厂制粉系统中HP型碗式磨煤机的选型计算方法，并对存在的问题进行分析和探讨。

关键词：HP型碗式磨煤机；选型计算；问题

中图分类号：C35文献标识码： A

1发展史

HP型碗式磨煤机是美国ABB-CE公司在80年代中期开发出来的一种新型中速磨煤机，它采用了RP型碗式磨煤机的基本结构形式的同时，也吸收了其他型式中速磨煤机（如：MPS和MBF磨煤机）的许多优点。

我国在1989年向美国ABB-CE公司引进了全套HP系列碗式中速磨煤机的设计和制造技术；2004年，又向美国ALSTOM公司引进了HP1163-HP1303磨煤机及旋转分离器技术；在此基础上，我国也自行开发了多种小型HP系列磨煤机，并对一些引进的HP系列磨煤机进行结构改造，使得HP型碗式磨煤机在火力发电厂制粉系统中得到更加广泛的应用。

2结构特点

HP型碗式磨煤机结构为碗型磨盘、三磨辊、弹簧变加载形式，分为带静态分离器的HP磨煤机和带动态分离器的HP磨煤机（图2-1），其主要由落煤管、分离器顶盖、内锥体、分离器（动、静态）、叶轮装置、行星齿轮减速箱、排出阀、折向门调节装置、文杜里管、弹簧变加载装置、侧机体装置、磨碗装置、密封空气集管、石子煤排出口等部件组成。

图2-1带静态分离器（左）和带动态分离器（右)HP型碗式磨煤机

3工作原理

原煤经过落煤管落入磨碗上后，在离心力的作用下沿径向朝外移动，从而在磨碗上形成一层煤床，煤床在可绕轴转动的磨辊装置下通过。这时，弹簧变加载装置产生的碾磨力通过转动的磨辊施加在煤上，煤便在磨碗衬板与磨辊之间被碾磨成粉。作径向和周向移动的煤携带着被破碎的煤粉越过磨碗边缘进入输送介质的送粉管道。

4选型原则

根据煤和煤粉特性、锅炉炉膛和燃烧器结构型式及其他因素（如：投资、运行、检修要求等）确定采用HP型碗式磨煤机直吹式制粉系统后就要确定磨煤机台数和出力，遵循的原则如下：

（1）200MW级及以上锅炉装设的中速磨煤机不宜少于4台，其中1台备用；200MW级以下锅炉装设的中速磨煤机不宜少于3台，其中应1台备用；

（2）燃用褐煤锅炉采用中速磨煤机时，中速磨煤机台数应结合锅炉结构、燃烧器数量、布置形式和磨煤机出力等因素确定。

（3）对中速磨煤机，在磨制设计煤种时，除备用外的磨煤机总计算出力不应小于锅炉最大连续蒸发量（BMCR）时燃煤消耗量的110%，在磨制校核煤种时，全部磨煤机的总计算出力不应小于锅炉最大连续蒸发量（BMCR）时的燃煤消耗量。

5选型计算

目前，我国主要采用以下两种方法进行HP型碗式磨煤机的选型计算，详见如下：

上述修正系数也可以通过HP型碗式磨煤机出力修正系数表进行选取。

（2

表5-1 磨煤机选型计算方法对照表

序号 名称 单位 推荐方法 专利方法

设计

煤种 校核

煤种 设计

煤种 校核

煤种

1 锅炉燃

煤量B t/h 371.5 478 371.5 478

2 台数N 台 5 6 5 6

3 实际

出力BJ t/h 74.3 79.67 74.3 79.67

4 富裕

系数K % 110 100 110 100

5 碾磨

出力BM t/h 81.73 79.67 81.73 79.67

6 总修正系数fZ % 0.732 0.685 0.865 0.865

7 设计出力BS t/h 111.65 116.31 94.49 92.11

8 型号 - HP1263/Dyn HP1263/Dyn HP1163/Dyn HP1163/Dyn

9 基本出力BM0 t/h 122.4 122.4 99.6 99.6

6存在的问题与分析

由表5-1可知，通过推荐方法所选取的磨煤机型号大于专利方法所选取的磨煤机型号，两者不同；这种不一致的结果就给磨煤机选型带来了困惑，在实际工程中我们该采用哪种方法进行磨煤机选型计算呢？

通过分析，我们得知产生这种结果的主要原因是两种计算方法的磨煤机修正系数不同，即推荐方法增加了原煤灰分对磨煤机出力的修正，专利方法不但没有考虑原煤灰分对磨煤机出力的修正，反而增加了分离器型式对磨煤机出力的修正且该修正系数不论在采用静态分离器还是动态分离器时均为大于等于1的数值。

通过上述两种方法的比选及各参与单位的密切沟通与配合，上述印度某电厂实际选用的是HP1163/Dyn型碗式磨煤机，项目自投产至今已达2年之久，所选磨煤机运行良好，产能达标，满足工程要求。

7结论和建议

针对上述印度某电厂，对HP型碗式磨煤机选型计算时，采用专利方法所选取的磨煤机型号更加接近实际工程所选用的磨煤机型号；其次，采用推荐方法对磨煤机选型计算进行校核；但是，通过这两种方法对磨煤机选型计算时要与制造厂保持密切的沟通，确保所选磨煤机型号符合制造厂的设计要求。

另外，磨煤机选型还受到干燥出力和通风出力的制约，实际工程设计中尚应考虑这两方面对磨煤机选型计算的影响，确保所选磨煤机能够满足实际工程的要求。

致谢

本论文的编写倾注了青岛鸿瑞电力工程咨询有限公司领导和同事的热切关心与悉心指导，在此表示万分感谢！

参考文献

[1](GB50660-2011)大中型火力发电厂设计规范.北京:中国计划出版社,2011.

[2](DL/T5145-2002)火力发电厂制粉系统设计计算技术规定.北京:中国电力出版社,2002.

[3]大型火电设备手册:烟风与煤粉制备系统设备.北京:中国电力出版社,2009.

[4]孙融，杨贵萍.中速磨煤机选型和设计出力计算.贵州电力技术,2006.

选型设计论文范文第3篇

论文关键词:陶瓷膜　装置　设计　选型　制药生产

论文摘要:在制药生产中，发酵液的特点是菌丝浓度高、孙度大.淘瓷膜在制药生产中主要应用在预处理方面，由于设计和选型上的失误，导致使用效果并不理想.指出在设计和选型时特别要引起重视的方面有管路设计、膜芯孔径大小、串联级数、以及循环泵的选型.

制药生产的发酵料液有其特殊性，主要的特点是菌丝浓度高、赫度大.陶瓷膜在制药生产中主要应用在预处理方面，它可以得到澄清甚至是除菌的滤液，经不断地顶洗后渣体仅保留相当低的单位，理论上可以得到比板框过滤更高的提取收率.国内厂家也开发出了自己的产品，相对于国外同类产品具有价格低廉，配件供应及时等优势.但如果在选型和设计上稍有失误，便会在使用效果上大打折扣，在此谈谈笔者的一些看法.

首先是管路系统设计不合理，图1是国内一厂家的装置示意图一个膜壳组件里装有19支长度为lm的膜芯，每支膜芯有19个孔，通道孔径为4~，每组3个膜壳串联，并联3组，总面积为40. 8澎，总通道截面积为0. 013 6时.储料罐的料液经循环泵送往陶瓷膜再回流回料罐，为了保持2 m/s的切面流速，每小时的回流量在100 m”以上，这样供料管和回流管的管径就不得不做得很大，安装时跨度大一点光管路的死体积就会达到1 m3以上，不利于提高收率.同时，回流量大也增加了料液与空气的接触机会，这对于易氧化的品种是极为不利的这样的设计也造成了在料液回流的过程中有相当一部分电能消耗在克服势能的做功上，造成了浪费.

相比之下，国外同类产品的内循环设计显得高明，其示意图如图2所示，大部分料液在自身循环，仅分出小部分料液回流，因此，只需用一台小功率的输送泵补充料液即可.这样，供料管路和回流管路的管径可以做得更小，减少了料液的死体积;料液和空气接触的机会也减少了，降低了氧化的可能性;电能无谓的浪费也减少了不少;料液储罐和膜机组的距离也可以适当拉长，给设备安装留下了更多的灵活余地.可见一个小小的改动是有相当多的好处的.

其次，在膜芯通道孔径的选择上是值得探讨的.膜芯如图3所示，一般长1 000 mm，当中分布着小孔径的通道.以图1为例，如果膜芯采用7孔，通道孔径为6 mm，每个膜壳同样装19支膜芯，总面积只有22.6时，总通道截面积为0.011 3时.同样的设计，采用6~膜芯时为了达到同样的过滤面积设备数量要增加1.8倍，泵的流量要增加1.7倍，表面上看，设备费用和运行费用均大大上升.但采用4~通道的膜芯若使用不当，会有很大的风险一般陶瓷膜都是带渣运行的，制药生产中发酵菌渣的薪度一般较大，有的还有丝状的东西，发酵原料中也有不少颗粒杂质.特别是越到后期，渣浓度越高，如不及时加水稀释，很容易造成通道堵塞堵塞后的结果是灾难性的，先要把大口径的管道拆开，然后把一级级的膜组件卸下，堵塞不严重的还可以用高压水枪冲通，严重的还要拆出在高温中烧烤才能疏通，一个维修下来，工作量相当大.加水过早又会使滤液体积和操作时间大幅度增加，不利于提高收率.而6~孔径的通道堵死的可能性就大为减少，即使堵死了，也容易冲通.因此，对于菌丝浓度高，私度大的品种，还是推荐使用孔径为6~的膜芯，同时要采用有效的预过滤器滤除粗颗粒对膜芯加以保护.

再次，在选型和设计时还要考虑到方便维修和安装.维修时从3m高的平台上将重百来斤的组件抬上抬下，是相当累的，在上下铁梯时还容易出工伤事故，少一级，安装维修都方便许多.国内的陶瓷膜既然维修频率比国外高，做成三级对维修就更不方便了同时级数过多，对于菌丝浓度高、赫度大的品种很容易因为阻力的增加而导致膜芯堵死，并且由于流体在经过膜芯时因为阻力作用压力逐级减少，最后一级膜渗透速度要慢得多，不利于充分发挥设备的生产能力.因此，对于菌丝浓度高、薪度大的品种以采取两级串联为佳.

选型设计论文范文第4篇

    论文首先介绍了电力电子技术及器件的发展和应用,具体阐明了国内外开关电源的发展和现状,研究了开关电源的基本原理,拓扑结构以及开关电源在电力直流操作电源系统中的应用,介绍了连续可调开关电源的设计思路、硬件选型以及TL494在输出电压调节、过流保护等方面的工作原理和具体电路,设计出一种实用于电力系统的开关电源,以替代传统的相控电源。该系统以MOSFET作为功率开关器件,构成半桥式Buck开关变换器,采用脉宽调制(PWM)技术,PWM控制信号由集成控制TL494产生,从输出实时采样电压反馈信号,以控制输出电压的变化,控制电路和主电路之间通过变压器进行隔离,并设计了软启动和过流保护电路。该电源在输出大电流条件下,能做到输出直流电压大范围连续可调,同时保持良好的PWM稳压调节运行。    开关电源结构

    以开关方式工作的直流稳压电源以其体积小、重量轻、效率高、稳压效果好的特点,正逐步取代传统电源的位置,成为电源行业的主流形式。可调直流电源领域也同样深受开关电源技术影响,并已广泛地应用于系统之中。

    开关电源中应用的电力电子器件主要为二极管、IGBT和MOSFET。

    SCR在开关电源输入整流电路及软启动电路中有少量应用, GTR驱动困难,开关频率低,逐渐被IGBT和MOSFET取代。在本论文中选用的开关器件为功率MOSFET管。

    开关电源的三个条件:

    1. 开关:电力电子器件工作在开关状态而不是线性状态;

    2. 高频:电力电子器件工作在高频而不是接近工频的低频;

    3. 直流:开关电源输出的是直流而不是交流。

    根据上面所述,本文的大体结构如下:

    第一章,为整个论文的概述,大致介绍电力电子技术及器件的发展,简单说明直流电源的基本情况,介绍国内外开关电源的发展现状和研究方向,阐述本论文工作的重点;

    第二章,主要从理论上讨论开关电源的工作原理及电路拓扑结构;

    第三章,主要将介绍系统主电路的设计;

    第四章,介绍系统控制电路各个部分的设计;

选型设计论文范文第5篇

关键词： RS485；PLC；变频器；串行通信；计算机论文 

中图分类号： TN773 文献标识码：A 

1 PowerFlex 400P变频器中Modbus的应用 

1.1通信设置 

硬件连接好后，要激活变频器与外部设备之间的Modbus通信，需要设置如下参数（见表1）。 

1.2 技术参数 

2 S7-300 PLC中Modbus的应用 

S7-300PLC本身不支持RS485通信，需要通过串行通讯模板CP341来实现。 

2.1 Step7组态设置 

进入硬件配置画面，双击CP341模板，点击Parameter…配置参数，在Protocol选型中选择MODBUS Master，参照变频器设置波特率、数据位、停止位、奇偶校验等内容，设置好后需要通过Load Drivers装载到PLC中。 

2.2 程序设计 

本文主要采用Modbus主站轮询方式通过FB7/FB8功能块进行读取/发送数据。其中轮询方式采用如图3所示。在系统初始化完成后，手动启动第一次轮询作业，先轮询1#从站。给1#从站发送查询请求后，等待1#从站的响应，如果在指定的延时时间内接收到1#从站返回的数据，则执行2#从站。如果在指定时间内不能接收到从站的返回数据或接收错误，则跳过本站，执行下一个从站。